??? 高爐爐前液壓系統(tǒng)變頻節(jié)能分析
? ? 2.1.原液壓系統(tǒng)能耗分析
? ? 2.2.節(jié)流調(diào)速功率特性
? ? 原液壓系統(tǒng)采用節(jié)流調(diào)速閥。液體經(jīng)過節(jié)流閥時有節(jié)流損失,多余的油液通過溢流閥回油箱,有溢流損失。損失的能量轉(zhuǎn)變?yōu)闊崮?,使油液發(fā)熱,當(dāng)油液溫升過高時,就會影響泥炮液壓系統(tǒng)的工作性能,并縮短油的使用期限。因此這種調(diào)速方法多用在功率不大的場合。
? ? 2.2.1.原液壓系統(tǒng)的能耗分析
? ? 對原液壓系統(tǒng)和變頻調(diào)速液壓系統(tǒng)主要環(huán)節(jié)的功率消耗特性進(jìn)行對比分析,原高爐爐前液壓系統(tǒng)工作流程中功率損耗情況如下表所示.由表可以看出原系統(tǒng)的流量損失非常嚴(yán)重,尤其是在壓炮保壓和鑿巖機(jī)開鐵口環(huán)節(jié)。
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轉(zhuǎn)炮進(jìn) | qp | 371L/min | q2 | 179L/min | P1 | 25MPa | △qT | 0L/min |
q1 | 371L/min | D1 | 180mm | D2 | 250mm | △PT | 4MPa | |
打泥進(jìn) | qp | 371L/min | q2 | 205L/min | P1 | 25MPa | △qT | 161L/min |
q1 | 210L/min | D1 | 280mm | D2 | 420mm | △PT | 3MPa | |
壓炮 | qp | 371L/min | q2 | 0 | P1 | 25MPa | △qT | 371L/min |
q1 | 油缸內(nèi)泄可忽略 | D1 | 180mm | D2 | 250mm | △PT | 0MPa | |
開鐵口 | qp | 371L/min | q2 | 4-140L/min | P1 | 16MPa | △qT | 231-367L/min |
q1 | 4-140L/min | D1 | 液壓馬達(dá) | D2 | 液壓馬達(dá) | △PT | 2MPa |
? ? qp 為泵站流量; q1 /q2 為有桿腔/無桿腔流量;D1 / D2為桿徑/缸徑;△qT為流量損失;△PT 為壓力損失?????????????????????
? ? 2.2.2變頻驅(qū)動液壓泥炮節(jié)能性分析
? ? 變頻驅(qū)動液壓泥炮通過PLC控制變頻器輸出頻率改變電動機(jī)轉(zhuǎn)速,從而對液壓設(shè)備進(jìn)行調(diào)速,所以沒有溢流損失,相應(yīng)的由于節(jié)流調(diào)速所產(chǎn)生的節(jié)流損失也就不會產(chǎn)生。
? ? 變頻驅(qū)動液壓泥炮調(diào)速系統(tǒng)總的功率損失主要由兩部分組成。一部分是電機(jī)的功率損失,這部分的功率損失主要包括電機(jī)銅損、鐵損及機(jī)械損耗等。另一部分是液壓系統(tǒng)的功率損失,這部分的功率損失不含節(jié)流損失和溢流損失,而只包括由于液壓系統(tǒng)的泄漏所引起的容積損失和機(jī)械傳動損失。因此變頻液壓調(diào)速系統(tǒng)總的功率損失是很小的,具有很好的節(jié)能效果。
? ??爐前變頻液壓系設(shè)備節(jié)能分析
? ? 4.1.延長設(shè)備使用壽命
? ? 高爐爐前設(shè)備中的泥炮及開鐵口機(jī)在開堵鐵口作業(yè)時,前進(jìn)過程中設(shè)備與鐵口的劇烈碰撞及后退過程中旋轉(zhuǎn)部位慣性引起的設(shè)備整體晃動是設(shè)備壽命縮短的主要原因,但傳統(tǒng)液壓系統(tǒng)無法實(shí)現(xiàn)液壓缸速度的連續(xù)控制,該問題無法得到很好的解決。改造后的變頻液壓系統(tǒng)可以實(shí)現(xiàn)液壓缸的前期快速后期平穩(wěn)的控制方式,很好解決以上問題,可在很大程度上延長設(shè)備使用壽命。
? ? 4.2.減少炮泥及備件
? ? 液壓泥炮在打泥堵鐵口作業(yè)過程中,采用前期大流量快速堵口,后期小流量堆積堵口厚度,可以很好的減少燒炮嘴情況及降低炮泥使用量,傳統(tǒng)爐前液壓系統(tǒng)無法實(shí)現(xiàn)此功能,改造后的變頻液壓系統(tǒng)可以實(shí)現(xiàn)液壓缸的速度連續(xù)控制,有效的減少炮嘴備件和降低炮泥使用量。