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　　灰黑粒子的輻射減弱系數(shù)
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　　式中???? ——燃?xì)庵刑寂c氫質(zhì)量成分的比值；
　　　　α——爐膛出口的空氣過剩系數(shù)。
　　對于負(fù)壓或正壓小于5kPa的爐膛，火焰的黑度可用線算圖3—9—14求得。
　　爐氣的和爐料表面的平均溫度(T₁和T₂)沿爐長或隨時間而有所變化，在進(jìn)行爐膛熱交換計算時，可根據(jù)不同情況選取算術(shù)平均、幾何平均、拋物線平均值等。
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圖3-9-14 火焰的黑度

　　(三)對流受熱面?zhèn)鳠嵊嬎?br /> 　　為了回收煙氣余熱，燃?xì)夤I(yè)爐尾部通常設(shè)有空氣預(yù)熱器、燃?xì)忸A(yù)熱器、余熱鍋爐等對流受熱面。在這些受熱面中，高溫?zé)煔庵饕詫α鞯姆绞椒艧?。由于煙氣中還含有三原子氣體和炭黑粒子，所以還應(yīng)包括輻射放熱。
　　對流受熱面的傳熱計算以每小時煙氣的放熱量或每小時工質(zhì)的吸熱量為計算基礎(chǔ)。對流受熱面的傳熱方程按通過該對流受熱面的傳熱量表示為；
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　　式中 K——對流受熱面的傳熱系數(shù)，KW／(m²·K)；
　　　　F——對流受熱面的計算傳熱面積，m²；
　　　　△t——煙氣與工質(zhì)的平均溫差，K。
　　對流受熱面的熱平衡方程可表示為：
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　　式中 Q_b——在某一對流受熱面中，每小時煙氣傳給受熱面的熱量kJ／h；在穩(wěn)定傳熱情況下，它等于工質(zhì)的吸熱量，也等于經(jīng)過受熱面的傳熱量Qt；
　　　　ψ——考慮散熱損失的保溫系數(shù)；
　　　　H_i,l，H_i,2——每m³燃?xì)猱a(chǎn)生的煙氣進(jìn)入和離開此受熱面時的焓，kJ／m³(干燃?xì)?；
　　　　△αH^o_a——以每m³燃?xì)鉃閱挝?，計及漏入空氣，所帶入的熱量kJ／m³(干燃?xì)?；
　　　　B——每小時燃?xì)庀牧?，m³(干燃?xì)?/h；
　　　　L_fl、L_f2——煙氣進(jìn)入和離開此受熱面時的流量，m³/h；
　　　　c_f1、c_f2——煙氣進(jìn)入和離開此受熱面時的平均定壓容積比熱容，kJ／(m³·K)；
　　　　t_f1、t_f2——煙氣進(jìn)入和離開此受熱面時的溫度，℃；
　　　　D——工質(zhì)的流量，kg/h
　　　　H_0,1，H_0,2——工質(zhì)在受熱面進(jìn)口和出口處的焙，kJ／kg；
　　　　L_a——燃?xì)馊紵璧膶嶋H空氣量，m³/h；
　　　　β——考慮管道不嚴(yán)密的漏風(fēng)系數(shù)；
　　　　c_a——空氣的平均定壓容積比熱容，kJ/(m³·K)；
　　　　t_al、t_a2——空氣進(jìn)入和離開此受熱面的溫度，℃。
　　式(9—25)～式(9—27)是對流受熱面計算的基本方程式。當(dāng)已知對流受熱面的傳熱面積，而需要確定煙氣經(jīng)放熱后的焓I₂及相應(yīng)的溫度t_f2時，計算的關(guān)健在于確定傳熱系數(shù)K。
　　對流受熱面的一側(cè)是煙氣，另一側(cè)是工質(zhì)(空氣、燃?xì)?、水或蒸?。煙氣側(cè)的表面上，不可避免地有一層灰污，工質(zhì)側(cè)的表面上常有水垢。為了計算傳熱系數(shù)K，除了必須確定煙氣對管壁的放熱系數(shù)、管壁對工質(zhì)的放熱系數(shù)以外，還需妥確定考慮從污影響的有效系數(shù)ψ′和利用系數(shù)ξ。
　　對流受熱面上，高溫?zé)煔獾妮椛浯裏崃繎?yīng)考慮三原子氣體的輻射減弱。
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