5．計算燃燒器前空氣所需的壓力Ha
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　　式中ζ——空氣入口動壓力下的阻力系數(shù)。當(dāng)蝸殼結(jié)構(gòu)系數(shù)??

=0.35時：對等速蝸殼供氣ζ=2．8～2．9；對切向供氣ζ=1．8～2.0。
　　　v_in——燃燒器入口的空氣流速：
　　(二)燃氣系統(tǒng)計算
　　為了使燃氣在空氣流通截面上均勻分布，計算時把環(huán)形空氣通道分成若干假想環(huán)，然后選取不同的燃氣孔口直徑和數(shù)目，使燃氣按需要進入每個假想環(huán)中與空氣混合。
　　1．計算燃氣分配室截面積Fg′
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　　式中 vg′——燃氣分配室內(nèi)燃氣的流速，一般取vg′=15～20m／s
　　2．計算燃氣射流穿透深度h
　　在旋轉(zhuǎn)氣流中，從不同位置周邊上、不同口徑噴出的燃氣細小流束，形成多股射流與受限氣流的相交氣流，如圖3—6—12。
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圖3-6-12 施轉(zhuǎn)空氣流中的燃氣射流

　　根據(jù)相交氣流的混合規(guī)律可知，改變孔口直徑能使射流穿透深度發(fā)生變化。用下角碼表示孔口排列順序，可有：
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　　同時，燃氣射流與空氣混合的完善程度還取決于孔口到噴頭的距離，距離愈遠，混合愈均勻。
　　根據(jù)射流穿透深度A和直徑D的關(guān)系D=0．75h，可得出，在射流邊界上的最大穿透深度：
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　　對于蝸殼旋流，空氣的主要質(zhì)量集中在環(huán)形通道的邊緣上，其寬度約0．5△，因此燃氣的主要質(zhì)量也應(yīng)分布于這一區(qū)域內(nèi)。一般將燃氣孔口排成兩圈，于是可得：
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　　3．確定燃氣孔口的數(shù)目
　　每圈燃氣孔口的最多數(shù)目，以在射流達到穿透深度時，不使流束重疊為條件。在上升角為β的旋轉(zhuǎn)空氣流中，燃氣射流達到穿透深度時的射流直徑為；
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　　因此，為防止射流重疊，其最小間距s_min應(yīng)為：???

??? 每圈燃氣孔口最多數(shù)為：
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　　式中 (D_p-2h)——燃氣射流穿透深度達到h時，每圈燃氣射流軸心所在的圓周長。
　　4．確定燃氣孔口直徑
　　燃氣孔口一般為兩圈，如圖3—6—12，大直徑孔口的燃氣流量約占燃氣總量的70％；小直徑孔口流量約占30％。由于各圈孔口是均分在同一燃氣分配室上，所以各圈孔口的燃氣出口速度都相等，因此大直徑孔口的面積也應(yīng)占孔口總面積的70％：小直徑孔口面積占30％。這樣，對大直徑孔口就有，F(xiàn)₂=0.7F=Z₂·πd²₂／4，燃氣孔口總面積為，F(xiàn)=ε_pL_g/v_g，其中，ε_F為燃氣的壓縮系數(shù)。推導(dǎo)可得，大直徑孔口
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　　式中 K_s——多股射流在相交氣流中混合的有關(guān)系數(shù)。
　　同理，按相交氣流穿透深度公式，可計算小孔口直徑d₁再根據(jù)F₁=0.3F計算小孔口數(shù)目，最后計算孔口間距，并校核流股是否合并。
　　5．計算燃燒器前所需燃氣壓力H_g
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　　式中 ε_H——考慮燃氣可壓縮性引入的校正系數(shù)；
　　μ_g——與孔口結(jié)構(gòu)特性有關(guān)的燃氣孔口流量系數(shù)。對在分配室上直接鉆；μ_g=0．65～0．700
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