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厭氧技術——UASB處理工業(yè)廢水的研究現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢

文檔作者：羅光俊1 康娓2 文檔來源： 1貴州大學喀斯特環(huán)境與地質災害防治教育部重點實驗室 2貴州省楚天環(huán)境工程技術研究中心		點擊數(shù)：	更新時間： 2024年07月31日
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處理工業(yè)廢水的研究現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢
羅光俊1康娓2
(1貴州大學喀斯特環(huán)境與地質災害防治教育部重點實驗室
2貴州省楚天環(huán)境工程技術研究中心貴州貴陽550001)
摘要介紹厭氧生物技術、UASB反應器的發(fā)展及應用現(xiàn)狀，同時闡述UASB的機理、優(yōu)缺點、主要影響因素等，最后，簡
要介紹UASB組合工藝的應用及UASB發(fā)展趨勢與應用前景。
關鍵詞厭氧UASB工業(yè)廢水發(fā)展應用
中圖分類號：X703 文獻標識碼：A 文章編號：1672—9064(2013)02-081一C4
厭氧生物處理是指在沒有分子氧及化合態(tài)氧存在的條
件下?．兼性細菌與厭氧細菌降解和穩(wěn)定有機物的生物處理
方法。在厭氧生物處理過程中，復雜的有機化合物被降解、轉
化為簡單的化合物，同時釋放能量。在這個過程中。有機物的
轉化分為3部分：①轉化為甲烷．這是一種可燃氣體，可回收
利用；②被分解為二氧化碳、水、氨、硫化氫等無機物，并為細
胞合成提供能量；③少量有機物則被轉化、合成為新的細胞
物質。最早的厭氧生物處理構筑物是化糞池，近年來開發(fā)的
有厭氧生物濾池、厭氧接觸法、上流式厭氧污泥床反應器、分
段厭氧處理法、厭氧膨脹床和厭氧流化床、厭氧生物轉盤、兩
相厭氧法等。在上述厭氧反應器中，近年來發(fā)展最快和應用
最多的是UASB上流式厭氧反應器．此反應器已成功用于多
種類型的工業(yè)廢水處理中。
1 UASB反應器處理污水的發(fā)展和研究及應用現(xiàn)狀
1．1 UASB反應器的介紹【31
上流式厭氧污泥床(up-flow anaerobic sludge bed
UASB)是荷蘭Wageningen農(nóng)業(yè)大學教授Lettinga等人在20
世紀70年代發(fā)明的。UASB反應器主要由4個部分組成：①
污泥床；②流化態(tài)區(qū)域；③氣固液分
離區(qū)域；④固定區(qū)域，具體如圖1所
示。
1．2 UASB的產(chǎn)生及發(fā)展
”
上流式厭氧污泥床(Up—Flow
Anaerobic Sludge Blanket．簡稱
UASB)反應器是由Lettinga等人于
1973～1977年問研制成功的．升流式
厭氧污泥床與其它大多數(shù)厭氧生物
處理裝置不同之處是：廢水由下向
上流過反應器．污泥無需特殊攪拌
圖1 LASB反應器設備：反應器頂部裝有三相分離器。
(1)污蠢是X化床；它的最大突出特點是能在反應器內(nèi)
(3)氣固分離區(qū)；(4)固定實現(xiàn)污泥顆?；?，顆粒污泥的直徑
區(qū)域；(A)進水；(B)出一般為O．1。2cm．相對密度為1．04．
水；(c)排污水
1．08．具有良好的沉淀性能和很高的
產(chǎn)甲烷活性。污泥顆?；?，反應器水力停留時間比較短，所
以UASB反應器具有很高的容積負荷。我國從1980年初開
作者簡介：羅光俊，在讀碩士研究生。
發(fā)和引進UASB處理技術后．在高濃度有機廢水厭氧處理技
術的發(fā)展方面進行了大量的開發(fā)研究．針對高濃度廢水的特
點，以啤酒、釀造業(yè)進行了攻關研究，在小試和中試研究的基
礎上．建立了一些示范工程。在此期間國際上厭氧技術也在
迅速發(fā)展。由第2代高效厭氧反應器UASB向第3代厭氧反
應器發(fā)展．其中有代表性的是厭氧顆粒污泥膨脹床反應器
(EGSB)。
1．3 UASB反應器的發(fā)展及國內(nèi)外應用情況
UASB反應器作為如今高效厭氧反應器中應用最廣泛
的反應器之一，具有能耗低、造價低、能產(chǎn)生生物能等特點，
因而是值得推廣應用的一種新型生化厭氧處理反應器。長期
以來被廣泛應用于各種類型的廢水處理．在國內(nèi)外的應用研
究中也常常出現(xiàn)。在國外如美國、芬蘭、泰國、瑞士、加拿大和
奧地利都曾利用UASB反應器處理各種生產(chǎn)廢水．如甜菜制
糖加工廢水、啤酒和酒精加工廢水、生活污水、牛奶廢水的處
理等，都取得了較好的處理效果。我國于1981年開始了對
UASB反應器的試驗研究．許多單位在處理高濃度有機廢水
時采用UASB反應器進行處理，已取得了較好的成效。對于
UASB反應器等厭氧處理構筑物處理高濃度有機廢水．其出
水一般未能達到廢水的最終排放要求．所以往往采取與其他
處理工藝相結合的方式。在1990年代末期出現(xiàn)了UASB與
其他工藝聯(lián)合使用的例子．如UASB—AF工藝處理維生素C
廢水。上流式厭氧污泥床過濾器處理滌綸廢水等。提高了處
理效果。
2 UASB反應器的機理
UASB反應器由2個區(qū)域組成．反應區(qū)和三相分離區(qū)。
分離區(qū)使氣、液、固三相分離。所以稱之為三相分離。其下部
是反應區(qū)，上部是沉淀區(qū)。反應區(qū)下部是污泥床，污泥床由具
有良好沉降性能與生物活性的許多厭氧顆粒污泥構成。
在UASB運行的時候．把需要處理的廢水以一定流速引
入到UASB反應器的底部，使其水與泥混合，從而就會發(fā)生
厭氧反應。廢水經(jīng)過酸化和甲烷化2個過程，把污水中的有
機物分解，并產(chǎn)生沼氣(主要是CH4和CO：)，就會在水和氣
之間形成一種自然的攪拌形式。氣體經(jīng)過攪拌。把污泥床的
松散污泥帶入污泥懸浮層區(qū)。與懸浮污泥碰撞接觸。一部分
污泥比重加大，被沉人污泥床區(qū)。懸浮層混合液中污泥松散，
2013．No．2．o 萬方數(shù)據(jù)
顆粒污泥的比重小，存在著很小的VSS(污泥濃度一生物量)。
氣、液、固的混合液上升至三相分離器內(nèi)．氣體首先把進入集
氣室的進行分離，污泥和水進入沉降室。由于把氣體分離了．
沉降室的擾動很小，液體的運動趨于層流形態(tài)．在重力作用
下，泥水分離，污泥沿斜壁返回反應區(qū)．使反應器中具有足夠
的污泥量．上清液被流水從沉淀區(qū)的上部排走。
3 UASB反應器的優(yōu)點及存在的主要問題
3．1 UASB反應器的優(yōu)點Ⅲ
UASB比較廣泛應用于高濃度的有機廢水處理．相比于
其他反應器有其獨特的優(yōu)點．具體如下：
(1)可培養(yǎng)出降解活性較高的顆粒污泥：由于厭氧顆粒
污泥降解能力強，沉降性能好。所以利用UASB反應器處理
大部分高濃度有機廢水，在反應運行穩(wěn)定的前提下．顆粒污
泥的生長可維持反應器內(nèi)較高的生物量．
(2)初次啟動時間較長但二次啟動較短：UASB反應器
初次啟動所需時間較長。但是當UASB正常運行后進行二次
啟動，由于在初次啟動過程中產(chǎn)生有剩余顆粒污泥．而成熟
的顆粒污泥可以在常溫下保存很長時間而不損失其活性．并
且對各類廢水有較強的適應能力．所以反應器的二次啟動時
間將大大縮短．
(3)對各類廢水的適應性較強：厭氧顆粒污泥對各種不
利條件的抗性較強．利用UASB反應器可以處理各種濃度的
有機廢水。也可處理有毒有害廢水．如含酚廢水等。同時，
UASB反應器對溫度的要求也較低，不僅可在高溫、中溫條
件下進行。也可在常溫、低溫下進行反應，且能取得較高的處
理效果。
(4)需設分離裝置，簡化工藝：由于在反應器的頂部設置
了氣固液三相分離器．沉降性能良好的厭氧顆粒污泥可以通
過三相分離器自行下降并返回到下部的反應區(qū)．避免了增設
沉淀分離裝置、輔助脫氣裝置及回流污泥設備，簡化了工藝．
減少了裝置的投資成本和反應運行費用。同時．顆粒污泥在
上升后最終返回到反應區(qū)．在反應器內(nèi)部保持了污泥的總
量，能夠維持較高的生物量。
(5)反應器內(nèi)元需攪拌設備也無需投加填料和載體：在
UASB反應器中．由于顆粒污泥的密度較?。谶m度的水力
負荷范圍內(nèi)．可以靠反應器內(nèi)產(chǎn)生的上升氣流和水流上升力
來推動污泥與污水的充分混合及接觸．因此．無須另設攪拌
設備和回流污泥設備，降低裝置投入成本。由于在UASB反
應器中．上升的污水是通過與反應器中的顆粒污泥充分接觸
發(fā)生厭氧反應的．所以無須另外投加填料和載體，具有污泥
容積負荷率高、投資省、操作簡單等優(yōu)點。
(6)一般不易形成股流：由于反應器中產(chǎn)生的上升氣流
和污水的上流力較為均勻．污水向上流動在反應區(qū)與顆粒污
泥充分混合，所以在UASB反應器內(nèi)在負荷適度、布水均勻
的情況下一般不易形成股流。
3．2 UASB反應器的工藝存在的問題
雖然UASB反應器相比于其他反應器有其獨特的優(yōu)點．
在處理高濃度有機廢水方面的應用也是非常具備競爭力的．
2013．N02．
但也無可避免地存在一些弊端，尚有一些難以控制的問題。
(1)污泥顆?；男纬桑篣ASB反應器能培養(yǎng)出沉降性
能良好的厭氧顆粒污泥，但是這具有一定的難度，與系統(tǒng)中
的堿度大小、水力負荷的高低、以及COD、N、P的比例是否
恰當有關。
(2)污泥的流失：為了保證UASB反應器的污泥總量．顆
粒污泥在上升過程中與產(chǎn)生的氣泡分離．依靠重力作用重新
返回到反應區(qū)，這與污水的上流速度有關。由于污水的上流
速度和反應器中氣流的上升速率難以控制．所以保證反應器
中污泥不流失具有一定的難度。同時反應器中厭氧微生物的
自身生長也可能導致污泥量的減少．因此．保證UASB反應
器中良好的生物停留狀態(tài)而不受水流影響是工作的重點也
是難點。
4不同因素對UASB的影響
(1)有機負荷對UASB反應器的影響[51：UASB反應器的
有機負荷一般為10～30kg／(m3·d)。有機負荷太低，不利于厭
氧菌的生長。另一方面，沖擊負荷對UASB反應器會有很大
的負面影響。容易導致污泥溢出，COD去除率降低，嚴重的
甚至造成反應器酸化，厭氧消化受破壞。一般來說，在UASB
反應器的啟動初期采用較小的有機負荷．當COD去除率達
到較滿意值后，逐步提高負荷。提高有機負荷一般用逐漸加
大進水濃度的辦法，國內(nèi)有研究顯示，采用間歇進水，逐漸延
長每次進水時間的方法可以促進顆粒污泥的形成。
(2)pH值對UASB反應器的影響：由于產(chǎn)甲烷菌對pH
值變化適應能力不強，所以UASB反應器的pH值一般控制
在6．8～7．2。否則，當UASB反應器酸化時。反應器內(nèi)的產(chǎn)酸
菌大量生長，產(chǎn)甲烷菌的活性受到抑制。Ghalv AE．A等人對
兩相UASB工藝處理乳制品工廠廢水進行研究時發(fā)現(xiàn)．在反
應器啟動初期，為了保持pH值，投加堿提高緩沖能力是必
要的。而到了穩(wěn)定處理階段．則由于成熟的微生物種群的形
成而使反應器獲得較高的穩(wěn)定性?？梢圆辉偌訅A。Kalyuzhnv．
sv等人在pH值為4的情況下，用UASB反應器處理乳制品
工業(yè)廢水，可獲得6．5kgCODcr／(ma．d)的有機負荷。
對UASB反應器內(nèi)的pH值進行監(jiān)控，若僅僅對出水測
定pH值，會產(chǎn)生滯后現(xiàn)象。故在設備中、下部也設取樣點。
此外．揮發(fā)性脂肪酸(VFA)在厭氧反應器中的積累能反映出
甲烷菌的不活躍狀態(tài)或反應器的酸化程度。在低級脂肪酸
中．丙酸的臨界抑制濃度最低，丙酸的積累往往造成反應器
運行效率下降。因此可同時控制丙酸的濃度在一定范圍內(nèi)。
(3)溫度對UASB反應器的影響：UASB反應器一般采用
中溫35～45℃。高溫45．55。C厭氧消化。目前國內(nèi)外對自然常
溫下啟動UASB反應器也進行了大量研究．如陳玉等人就曾
在17～24℃的溫度下厭氧處理制藥廢水。Raghida lepisto和
Jukka Rintala進行了極高溫(70～80℃)下UASB反應器的特
征研究。不過進水大多用的是VFA配置的溶液．對實際污水
的處理研究較少。UASB反應器要求在較穩(wěn)定的溫度范圍內(nèi)
運行．IJau．Ivan．W．C等人研究發(fā)現(xiàn)．升高或降低UASB反應器
的溫度十幾度，COD去除率會降至原來的60％到25％不等。
萬方數(shù)據(jù)
不過，一旦恢復到原始溫度，很快又能轉為正常。
(4)營養(yǎng)物與微量元素對UASB反應器的影響：厭氧消
化過程中，有機污水通常缺氮，磷。厭氧處理對氮和磷的需要
量比好氧法低，一般采用BOD：N：P的值為(300．500)：5：
1。在UASB反應器中投加一定量尿素．磷酸鹽。有利于厭氧
消化的進程。楊景亮等人選擇Mg，Mn，Mo，Co。5種金屬離子
進行正交實驗，結果發(fā)現(xiàn)低濃度的Mg，，Mn，Mo，Co離子對
厭氧消化有促進作用．通過實驗和數(shù)學分析得到這幾種痕量
離子對厭氧消化過程的影響主次順序為：Co，Mo,Mg，Mn，
Ni，在UASB反應器馴化污泥期間．加入葡萄糖。有利于顆粒
污泥的形成。特別是在污水中含有難降解物質時更是如此。
TOR—MAO—YUAN等人在處理高濃度丙酸廢水時．定期加入
葡萄糖，能夠極大地加快污泥顆?；M程。
5 UASB組合工藝的研究
5．1 UASB+SBR工藝處理廢水研究進展[71
李慶新等采用UASB+SBR工藝對皂素生產(chǎn)廢水進行了
處理研究，以生活污水處理廠剩余污泥為種泥。成功實現(xiàn)了
UASB+SBR處理系統(tǒng)的快速啟動．消除硫酸根對生物處理系
統(tǒng)的影響。并在較短的時間內(nèi)(21d左右)培養(yǎng)出了厭氧顆粒
污泥。UASB啟動后，在進水COD質量濃度34000mg／L左右
時。COD的去除率一直保持在95％以上．出水COD質量濃
度維持在1300mgL左右。厭氧出水經(jīng)過SBR處理后．出水
水質達到了《綜合污水排放標準>中的二級排放標準要求。，
陳明忠等采用UASB／SBR工藝完成了燃料乙醇生產(chǎn)廢
水處理工程的設計和建設。對燃料乙醇生產(chǎn)廢水進行了分質
處理。對高濃度廢水采用UASBISBR工藝處理，對于低濃度
廢水則在其水質滿足設計值時．經(jīng)格柵處理后直接進入預曝
池進行好氧處理即可．當其水質高于設計值時則經(jīng)格柵處理
后與高濃度廢水一并處理。運行結果表明，在實際進水濃度
高于設計值的情況下，出水水質達到了《污水綜合排放標準》
(GB8978--1996)的一級標準，表明工藝設計合理。處理效果
良好。
5．2 UASB+CASS工藝處理廢水研究進展
根據(jù)啤酒廢水的特點．張可蓉提出了UASB+CASS組合
工藝的處理方法。該法通過實際應用表明：廢水COD可由
1500～3000mg／L降至50mgtL、BOD可由1000—1500mg／L降至
15mg／L。SS可由300-400倍降至50mg／L。該工藝具有處理效
果好、運行可靠、操作簡單的特點。
徐艷紅等采用UASB反應器處理酒精廢水．用城市污水
處理廠厭氧消化污泥接種。在啟動過程中．升溫用了近30d，
升溫后。僅用37d就成功培養(yǎng)出顆粒污泥，由此可見。只要啟
動方法適當，可大大縮短UASB反應器啟動時間。顆粒污泥
可快速形成．克服了UASB反應器啟動速度慢的缺點。為
UASB反應器的更廣泛應用提供了借鑒。
5．3 UASB+MBR工藝處理廢水研究進展
李亞選等人在李坑生活垃圾填埋場污水處理站設計了
規(guī)模為800m?／d．污水處理采用目前滲濾液處理中先進的
UASB—MBR—DTRO工藝．污泥處理采用機械脫水一焚燒
工藝。反滲透濃縮液采用回噴焚燒的方法。臭氣處理采用分
散收集后生物法集中除臭的方法。出水達到了《城市污水再
生利用城市雜用水水質)(GB／T 18920---2002)標準。
啤酒廢水的主要特點之一是BOD／COD高．利于生化處
理。南昌某啤酒廠產(chǎn)生的啤酒廢水采用UASB--MBR工藝處
理，取得了較好的效果。該廠生產(chǎn)廢水水質為COD：2000．
2300mg／L、BOD：t000—1200mg／L、NH3-N：35—65mg／L、TN：30-
70mg／L、pH：5．5-6。出水COD：40-45mg／L，BOD：15—20mg／L，
SS：1-5mg／L，各項指標都達到了《污水綜合排放標準》
(GB8978—1996)的一級標準。
6 UASB反應器處理污水的發(fā)展趨勢和應用前景
(1)UASB工藝的發(fā)展趨勢[8】：雖然UASB工藝的應用在
我國已有較大發(fā)展，但是與國外水平還有差距。應進一步加
強在UASB反應器及其配套設備的設備化和工程應用上的
探索和實踐。同時。在以下幾個方面，UASB厭氧處理工藝也
在實現(xiàn)新的發(fā)展：①低溫下UASB反應器的運行；②高溫厭
氧處理：③用于處理不積累或不產(chǎn)生新的顆粒污泥的UASB
反應器；④處理含有高濃度毒性物質的廢水；⑤低濃度廢水
的厭氧處理。
(2)UASB反應器的應用前景：隨著厭氧技術的發(fā)展．
UASB應用范圍更加廣泛．不再局限于高濃度和可生化性好
的有機廢水。它已經(jīng)被廣泛應用于處理低濃度的生活污水和
有毒性的工業(yè)生產(chǎn)廢水。UASB反應器是目前應用最為廣泛
的高效厭氧反應器。此反應器具有容積負荷高、水力停留時
間短、能耗低、成本少、設備簡單、操作方便、運行穩(wěn)定、處理
效果好等特點。因而是值得推廣應用的一種新型生化厭氧處
理反應器。隨著對厭氧生物處理技術的不斷認識和深入研
究．人們對UASB反應器也在進行不斷地改進和完善，尤其
是對其構造的改進．特別是對其中復雜的三相分離器的優(yōu)化
設計．顆粒污泥的形成機理和形成條件的研究，以及啟動和
運行過程中各種條件的控制等各方面的探索。使UASB反應
器在廢水處理中具有更廣闊的應用前景。特別是將UASB與
其他好氧工藝聯(lián)合應用，比如UASB+SBR、ASB+MBR、
UASB+AS、UASB+CASS等，這樣一來，兼容2種工藝的優(yōu)點，
避免2種工藝的缺點．不但可在厭氧段回收能量。而且可在
好養(yǎng)段減少電耗．將從根本上改善傳統(tǒng)方法中的以高能耗換
取合理的處理水質的現(xiàn)狀．該方法將使污水處理成為一種資
源再生和利用的新工業(yè)。這將是UASB應用研究的一個新方
向。隨著研究的不斷深入與發(fā)展·．相信UASB厭氧處理工藝
的前景一定十分廣闊。
參考文獻
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林業(yè)大學碩士學位論文．2011
(下轉第86頁)
萬方數(shù)據(jù) 2013．N0．2．o
氧化的有機物被降解氧化后．剩下的有機物難以被進一步氧
化分解，并且過長時間的曝氣會影響化學污泥的沉降。這說
明反應時間不是越長越好，最佳反應時間為60-120min。
對于簡單的不可逆反應A—P，其反應速率方程為：
-rA--ken^ (1)
對于恒溫恒容過程，可表示為：
一旦}=kcⅡ^ (2)
131[
將式(2)分離、積分，可得：
，C^， kt=f，爭(3)
J c柚cn^ 、’
由式(3)可知，只要知道反應級數(shù)n和初始濃度，就可以
計算出達到某一給定濃度時的反應時間或某一反應時間時
的各組分的濃度。
由于垃圾滲濾液中有機物眾多且組成復雜．參加Fenton
反應的物質也較多．因此假設反應符合二級反應動力學微分
方程，其結果用COD來表示，如式(4)所示：
一r(COD)一a(C。O．D)：k[COD]2 (4)
U【
式中：t為反應時間／rain：k為反應速率常數(shù)／I／(min·
mg)。
設t=O時，COD=COD0；t=t時，COD=COD。。解方程(1)并
簡化，得出該反應的擬二級反應動力學方程，如式(5)。
面1玎一面1i2kt (5)
COD。COD0
’ ?
式中：COD。為反應時間t時刻下的COD／(mg／L)；CODo
為反應初始COD／(mg／L)。因而，通過測定不同反應時間下的
一組COD值，由式(4)與(5)．--I知，做(1／COD。一1／CODo)～t的
直線．其直線的斜率即為該COD降解反應的反應速率常數(shù)。
裹2不同反應時間下的COD
學方程．并且在298K下其反應速率常數(shù)k=1．1497x10-SL／
(min。rag)o
3結論
(1)曝氣一Fenton法的最佳反應條件為：初始pH值為3，
FeS04·7H20投加量為0．025mol／L，H202投加量為O．125mol／L。
在最優(yōu)條件下．曝氣一Fenton法對滲濾液膜濃縮液COD去除
率達76．7％。
(2)在最優(yōu)條件下。二級動力學方程適合描述曝氣一Fen．
ton法氧化降解COD反應動力學過程。在298K下，反應時間
為t的COD出水濃度可表示為：COD,=(1．15x10-Sx+5．36xl葉
CODo-1-i,反應速率常數(shù)k=1．1497x10-5l_／(min·mg)。
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10 Daphne H．，Manuel C．，Chin Pao H．．Optimizing the treatment of
lanmam leachate by conventional Fenton and photo—Fenton pro-
當反應溫度為298K時． o。8嘲·Sel8“08 ofth8 Total E“”ronment，2UL眇，4u 7【11)
在Fent明最佳實驗條件下測11 Crittenden J．C·，Hu s·，Hand D．W·一t a1．A kinetic model for H202／
定不同反應時間(取前uV pM朗s in a c。呷18tely mi。ed batch“吣饑w咖。R888呲h，
30min，快速反應階段)的
1999,33(10)
．． coD矗，并由表2蠢(1，12 kRi呦va$；。Fj．?,BeltFran Fj，．。,Frades．?J．,et．a(chǎn)1．Oxid。a，tio：n。ofacid Dy enton reagent Water Heseaert ，名窖妒DenZ0lC r S ． ，zuul，J]～二J
COD,一1／COD0)～t的直線，結13 sedlak D．L．Andren A．W。0xidation of chl。mben∞ne wi山Fenton，s
圖5反應速率常數(shù)的回歸曲線果如圖5所示。讎nt．Environmental Science and Technology，1991，25(4)
圖5擬合的298K條件下COD降解規(guī)律與時間t的關14 Gallard H，de laat J，Legubc B．Effect ofpH on the oxidation rate of
系可用式(6)表示： organic compounds by Fe—II／H202，mchaIlism and simulation．New
COD,=(I．1497E-5t+5．36E-4+COD0-1)。1 (6) J．Chem·，1998，22(3)
其相關系數(shù)R_2=0．9859?？芍?者吻合度較高。說明該動15 Deng Yang．Physical and oxidative removal of organics during Fenton
力學模型能夠較好地預測該反應條件下曝氣一Fenton法對滲treatment of mature municipal landfill leachate·Journal of Hazareous
濾液COD的去除效果．即該反應動力學符合二級反應動力Materials，2叩，：潮6(1—2)
川¨．。一m·．州m曠呻¨．．一mn．洲m一州m．一m咿岫¨一Ⅶ”一m¨．刪¨．∥咖h．—m一”州m一咖¨．—”·m一-¨．一一¨t”一¨¨”刪¨．一咖¨．一哪¨．一Ⅶ“卅m“，-¨-¨州m一州“-一岫·-—m-—j裔}蟄臣_i目I；；—-一州¨m—mm．一m”州¨．·一mm—m¨-一”-m一-
(上接第83頁) 、。、
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6羅樹人．厭氧高溫處理檸檬酸廢水．環(huán)境工程，1996，14(5)
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化工高等高等?？茖W校學報，1999，9(4)

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