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埋地油氣管道雜散電流檢測(cè)與防護(hù)

文檔作者：李明王曉霖蒲宏斌李天成楊靜陳天佐文檔來源： 1．中國石化撫順石油化工研究院 2．中國石化天然氣分公司 3．中國石化天然氣分公司榆濟(jì)管道公司		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2024年06月30日
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第22卷第4期
2014年12月
北京石油化工學(xué)院學(xué)報(bào)
Journal of Beijing Institute of
Petro—chemical Technology
Vo1．22 No．4
Dee．2014
埋地油氣管道雜散電流檢測(cè)與防護(hù)
李 明 ，王曉霖 ，蒲宏斌 ，李天成。，楊靜 ，陳天佐
(1．中國石化撫順石油化工研究院，遼寧撫順113001；2．中國石化天然氣分公司，
北京100011；3．中國石化天然氣分公司榆濟(jì)管道公司，山東濟(jì)南250000)
摘要：隨著我國長輸油氣管道里程的不斷增長，雜散電流引起的管道腐蝕問題越來越被人們所關(guān)
注?；趪鴥?nèi)外雜散電流的研究成果，分析了雜散電流的腐蝕機(jī)理，介紹了常見的雜散電流干擾源及其
可能造成的嚴(yán)重危害，闡述了油氣管道雜散電流判據(jù)和常用的工程測(cè)試方法，總結(jié)了雜散電流防護(hù)措
施。通過工程實(shí)例分析了油氣管道雜散電流的判斷、檢測(cè)、排流改造及效果。通過對(duì)雜散電流進(jìn)行研究
分析，找出主要問題，探索解決方案，降低雜散電流影響。
關(guān)鍵詞：埋地油氣管道；雜散電流腐蝕；雜散電流檢測(cè)；雜散電流防護(hù)
中圖分類號(hào)：TE973；TE88 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A
近年我國在能源、電力以及交通領(lǐng)域取得
了飛速發(fā)展，這也使得鋪設(shè)埋地油氣管道極易
與高壓輸電網(wǎng)、機(jī)動(dòng)軌車等產(chǎn)生平行或交叉，部
分區(qū)段甚至出現(xiàn)了輸電線路、鐵路和埋地油氣
管道集中的走廊現(xiàn)象，由此造成的埋地油氣管
道雜散電流干擾越來越嚴(yán)重。如果埋地油氣管
道防腐層出現(xiàn)破損，雜散電流會(huì)流人管道通路
并引起管道腐蝕，同時(shí)干擾管道陰極保護(hù)系統(tǒng)，
從而造成經(jīng)濟(jì)損失甚至引發(fā)嚴(yán)重的安全事故和
環(huán)境污染。
常規(guī)檢測(cè)技術(shù)無法較好地檢測(cè)油氣管道的
雜散電流，而盲目選擇干擾防護(hù)不僅無法起到
積極的減緩作用，還有可能加速腐蝕。因此，針
對(duì)埋地油氣管道雜散電流干擾檢測(cè)與防護(hù)開展
研究是當(dāng)前管道保護(hù)的重要課題之一。
1 雜散電流腐蝕
1．1 雜散電流腐蝕機(jī)理及其危害
雜散電流指流動(dòng)在規(guī)定或設(shè)計(jì)電路之外的
電流，其流出于規(guī)定回路某處，通過大地、水等
媒介傳輸至其他地方后流回規(guī)定電路口]。如果
收稿日期：2014—05—18
基金項(xiàng)目：中國石油化工集團(tuán)公司資助項(xiàng)目(313042)。
作者簡(jiǎn)介：李明(1982一)，男，博士，工程師，研究方向?yàn)榻饘?
腐蝕檢測(cè)與防護(hù)，E—mail：upclmm@126．corn。
油氣管道位于雜散電流流動(dòng)的地方，由于金屬
相比于媒介電阻較小，雜散電流會(huì)流過管道通
路。雜散電流流過管道時(shí)由于電位差會(huì)形成腐
蝕電池，從而在電流流入處形成陰極區(qū)并發(fā)生
陰極反應(yīng)，而在電流流出處形成陽極區(qū)并發(fā)生
陽極反應(yīng)。陽極反應(yīng)即為管道金屬失去電子被
氧化而發(fā)生腐蝕，即雜散電流腐蝕，而陰極反應(yīng)
通常隨管道外界環(huán)境而有所不同心]。
管道雜散電流腐蝕歸屬于電化學(xué)反應(yīng)中的
電解作用 ]。為了從本質(zhì)上分析雜散電流腐蝕
的機(jī)理，國內(nèi)外學(xué)者提出了許多理論，如尼爾森
提出了交流雜散電流堿化機(jī)理和振動(dòng)模型[4 ]，
但這些理論只能解釋特定條件下的雜散電流腐
蝕行為，無法詮釋普遍現(xiàn)象。
雜散電流的流動(dòng)過程形成了2個(gè)由外加電
位差建立的腐蝕電池，從而加速了金屬管道的
腐蝕。雜散電流正電荷從土壤進(jìn)入金屬管道的
區(qū)域，其電位較高，屬于腐蝕電池的陰極區(qū)，陰
極區(qū)一般不會(huì)受到影響，當(dāng)陰極區(qū)電位過大時(shí)，
管道會(huì)發(fā)生消耗電子的陰極還原反應(yīng)，表面會(huì)
析氫。雜散電流流出管道經(jīng)土壤返回電流源
時(shí)，管道流出電流的區(qū)域電位相對(duì)較低，屬于腐
蝕電池的陽極區(qū)，發(fā)生金屬原子放出電子轉(zhuǎn)變
成離子態(tài)的陽極氧化反應(yīng)。
陽極極化階段主要發(fā)生Fe的陽極溶解
5O 北京石油化工學(xué)院學(xué)報(bào) 2014年第22卷
反應(yīng)：
Fe—} Fe。 + 2e
在中性或堿性土壤中，F(xiàn)e 和OH一生成
Fe(OH)2：
Fe2++ O H — Fe(OH)2
Fe(OH)。在0。和H。O 的作用下將生成
難溶的Fe(OH)。：
4Fe(OH)2 4-O2 4-2H 2O —+ 4Fe(OH)3
Fe(OH)。不穩(wěn)定，會(huì)發(fā)生以下轉(zhuǎn)化：
Fe(OH)3一FeOOH
Fe(OH)3+ Fe2O3·3H2O — Fe2O3+ 3H 2O
其中，F(xiàn)eOOH為赤色腐蝕產(chǎn)物，F(xiàn) O。·3H。O
則呈黑色，經(jīng)干燥脫水后轉(zhuǎn)化為黃褐色
的Fe OI 。
無雜散電流時(shí)，土壤腐蝕電池兩極的電位
差僅為0．35 V，而有雜散電流時(shí)管地電位會(huì)高
達(dá)8～9 Vl7]，使得雜散電流腐蝕強(qiáng)度高且速度
快，對(duì)埋地油氣管道的使用壽命和安全運(yùn)行產(chǎn)
生很大影響。雜散電流腐蝕的嚴(yán)重程度遵循法
拉第定律(與流出的雜散電流量成正比，與金屬
材料的電化學(xué)當(dāng)量成正比，與金屬材料的電化
學(xué)當(dāng)量成正比)，即：
NIt
m 一
式中 優(yōu)—— 雜散電流造成的金屬腐蝕量，g；
N— — 管道金屬的原子質(zhì)量；
— — 雜散電流強(qiáng)度，A；
— — 雜散電流對(duì)受影響管道的作用時(shí)
間(流出的時(shí)問)，S；
F—— 法拉第常數(shù)。
雜散電流在單位面積的管體上產(chǎn)生腐蝕的
速度表示為：
V 一 一 I
因此，可以計(jì)算理論上1 A 的雜散電流在
一年內(nèi)可以腐蝕溶解鋼鐵大約9 kg，但實(shí)際土
壤中在管道上引起的雜散電流也可達(dá)數(shù)十甚至
數(shù)百安培，當(dāng)流出的面積較小時(shí)，管道局部雜散
電流腐蝕速度非常迅猛，因而壁厚達(dá)7～8 mm
的鋼管在數(shù)月內(nèi)即可導(dǎo)致腐蝕穿孔。如果埋地
油氣管道的外涂層發(fā)生破損，涂層破損處的管
道接地阻抗會(huì)急劇下降，所以雜散電流腐蝕經(jīng)
常集中于埋地管道涂層缺陷處。
此外，雜散電流也會(huì)影響管道的陰極保護(hù)
效率。埋地油氣管道在無雜散電流干擾時(shí)，可
以使用傳統(tǒng)的～850 mV(CSE，以下相同)極化
電位判據(jù)和一100 mV極化判據(jù)評(píng)判其陰極保
護(hù)系統(tǒng)，但若存在雜散電流干擾，則保護(hù)電流密
度和腐蝕電流密度都會(huì)大幅增加，進(jìn)而對(duì)陰極
保護(hù)系統(tǒng)產(chǎn)生不同程度的影響。研究表明，埋
地管道受到交流雜散電流干擾時(shí)，盡管其管地
電位滿足傳統(tǒng)的一850 mV 準(zhǔn)則，仍會(huì)發(fā)生交
流腐蝕 j。
1．2 雜散電流的分類和主要來源
雜散電流干擾來源較多，依據(jù)干擾電流性
質(zhì)可歸類為交流電流干擾、直流電流干擾和地
電流干擾Ⅲ9]。交流電流干擾通常是由交流電流
的傳輸、感應(yīng)和接地引發(fā)，如交流電氣鐵路、高
壓輸電線路等。直流電流干擾通常發(fā)生于工作
電路或電力設(shè)備中需要多處接地的境況，如直
流電氣鐵路、陰極保護(hù)系統(tǒng)以及其他直流用電
器等。地電流干擾主要是由地磁場(chǎng)變化感生
出；此外，大氣中離子轉(zhuǎn)移產(chǎn)生的空地電流、地
中的物質(zhì)和溫度不均勻引起的電動(dòng)勢(shì)以及各種
宏電池形成的電位差等均可引發(fā)自然地電
流[9j。地電流對(duì)埋地油氣管道的干擾變化較
大，通常地磁場(chǎng)變動(dòng)引發(fā)的地電流約為2 uA／
m 左右，對(duì)管道腐蝕危害相對(duì)較小，但不同的
宏電池可產(chǎn)生0．2～0．4 V 的電位差，應(yīng)當(dāng)給與
相應(yīng)的重視。
依據(jù)造成電流干擾的類型，雜散電流分為
靜態(tài)電流干擾和動(dòng)態(tài)電流干擾 ]。靜態(tài)電流干
擾往往是因?yàn)樵馐艿酵饨缙渌娏鞯母蓴_而產(chǎn)
生，如陽極地床、輸配電系統(tǒng)等；動(dòng)態(tài)電流干擾
多來自軌道輸運(yùn)系統(tǒng)，如電氣軌車。
2 雜散電流判據(jù)及其檢測(cè)
2．1 雜散電流的判斷標(biāo)準(zhǔn)
管道雜散電流干擾首先可通過腐蝕發(fā)生處
的腐蝕形貌和產(chǎn)物以及土壤環(huán)境來進(jìn)行判別。
管道發(fā)生雜散電流腐蝕時(shí)，腐蝕表面較為平滑
且邊緣齊整，腐蝕產(chǎn)物呈炭黑色細(xì)粉形，而自然
腐蝕銹層疏松，表面較粗糙且邊緣不齊整；同時(shí)
雜散電流腐蝕在較高土壤電阻率環(huán)境中
(>10 000 Q·cm)難以發(fā)生，而自然腐蝕幾乎
在所有土壤環(huán)境中均可發(fā)生。
對(duì)直流雜散電流腐蝕，歐洲標(biāo)準(zhǔn)BS EN
50162-2004{直流系統(tǒng)中雜散電流引起腐蝕的
第4期 李明等．埋地油氣管道雜散電流檢測(cè)與防護(hù) 51
防護(hù)》中指出可以依據(jù)管地電位偏移、管地電位
波動(dòng)、管中電流以及地電位梯度方法進(jìn)行評(píng)判。
其中對(duì)管地電位偏移，不同國家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定亦不
同：英國規(guī)定埋地管道的管地電位正向偏移2O
mV為存在干擾，德國采用埋地管道管地電位
正向偏移100 mV，而日本則規(guī)定埋地管道管地
電位正向偏移50 mV。我國石油天然氣行業(yè)標(biāo)
準(zhǔn)中對(duì)通過管地電位偏移和地電位梯度指標(biāo)對(duì)
直流雜散電流腐蝕判別進(jìn)行了規(guī)定l1 ，若管道
管地電位相比于其自然電位正向偏移超過
20 mV或者管道附近地電位梯度大于0．5 mV／
In，可以認(rèn)定有直流干擾；而當(dāng)管道管地電位正
向偏移超過100 mV或管道附近地電位梯度大
于2．5 mV／m 時(shí)，應(yīng)及時(shí)采取排流等防護(hù)
措施。
對(duì)交流雜散電流腐蝕，目前國外主要從人身
安全與管道腐蝕2個(gè)角度進(jìn)行研究。德國標(biāo)準(zhǔn)
DIN CEN／TS 15280-2006 地下管道交流腐蝕
概率的評(píng)定一應(yīng)用于陰極防護(hù)管道中規(guī)定，安裝
有陰極保護(hù)系統(tǒng)的埋地管線，當(dāng)陰保電位符合保
護(hù)電位要求時(shí)，可以通過交流電流與陰保電流的
比值來評(píng)判管道是否存在交流雜散電流腐蝕危
害，如表1所示，同時(shí)還可以計(jì)算交流電流密度
來判斷交流干擾的程度，如表2所示。我國對(duì)交
流排流保護(hù)的石油天然氣行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)要求管道實(shí)
施排流后，干擾電流電位在堿性土壤中不大于
10 V，中性土壤中不大于8 V，酸性土壤不大于
6 V口 ，國內(nèi)新制定的國家標(biāo)準(zhǔn)也采用了交流電
流密度作為評(píng)價(jià)交流干擾大小指標(biāo)，其中規(guī)定當(dāng)
管道上任意一點(diǎn)的交流干擾電壓都小于4 V時(shí)，
可以不實(shí)施交流干擾防護(hù)；高于4 V時(shí)應(yīng)當(dāng)利用
交流電流密度對(duì)其評(píng)估口 。
表1 交直流電流密度比與交流干擾可能性關(guān)系
交流干擾可能性 ／AC／IDC
發(fā)生交流腐蝕的可能性很小 <5
可能發(fā)生交流腐蝕，需要進(jìn)一步研究確定 5～ 10
應(yīng)該采取減囂輕交 流腐蝕的措施 > ～。
表2 交流干擾程度指標(biāo)
交流干擾程度
弱
自
強(qiáng)
交流電流密度／(A ·m )
< 30
30～ 100
> 100
2．2 雜散電流檢測(cè)方法
雜散電流檢測(cè)主要包括雜散電流確認(rèn)測(cè)試
和干擾源定位測(cè)試。傳統(tǒng)的雜散電流測(cè)試方法
包括管地電位偏移測(cè)試法、管地電位波動(dòng)連續(xù)
監(jiān)測(cè)、地電位梯度測(cè)試、電壓和電流檢查及腐蝕
掛片測(cè)量等多種手段。
現(xiàn)代雜散電流測(cè)試技術(shù)已向智能化測(cè)試發(fā)
展。目前，使用較多且較先進(jìn)的雜散電流干擾
測(cè)試儀是英國雷迪公司研制的雜散電流智能測(cè)
試儀(Stray Current Mapper，SCM)l1 。他可
以實(shí)現(xiàn)管道電流流入點(diǎn)、流出點(diǎn)的準(zhǔn)確定位，干
擾防護(hù)效果確定，管道陰保電流分布檢測(cè)，管地
電位和干擾電流同步檢測(cè)，動(dòng)、靜態(tài)雜散電流干
擾測(cè)量，評(píng)價(jià)雜散電流干擾而為排流防護(hù)提供
依據(jù)等多項(xiàng)功能_】 。相比其他雜散電流干擾
測(cè)試技術(shù)，SCM 在動(dòng)、靜態(tài)雜散干擾上具有巨
大的優(yōu)勢(shì)，但SCM 儀器目前在現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用時(shí)還
缺乏相應(yīng)的評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)給與支撐，檢測(cè)人員較多
都依靠測(cè)量管地電位和干擾電流的波動(dòng)大小來
判斷干擾程度，因此檢測(cè)過程對(duì)檢測(cè)人員要求
較高，同時(shí)該儀器價(jià)格較為昂貴。國內(nèi)近些年
也對(duì)雜散電流智能測(cè)試技術(shù)進(jìn)行了大量的研
發(fā)，如中國科學(xué)院金屬研究所研制的SCM一
4200型智能雜散電流測(cè)量儀等¨1 ，盡管這些
儀器部分程度的可以滿足實(shí)際需求，但還需要
做大量的實(shí)踐檢驗(yàn)和完善工作。目前國外檢測(cè)
儀器的價(jià)格整體較高，而國產(chǎn)儀器尚無法完全
滿足實(shí)際應(yīng)用需求，因此現(xiàn)場(chǎng)仍較多采用傳統(tǒng)
方法進(jìn)行雜散電流測(cè)試，效果不是很理想。
3 管道雜散電流腐蝕防護(hù)
3．1 避開干擾源
管道在勘察設(shè)計(jì)階段就應(yīng)做好雜散電流防
護(hù)工作，即在滿足設(shè)計(jì)的安全要求前提下避開可
能的電流干擾源，如工廠、輸電線網(wǎng)、鐵路等；對(duì)
已經(jīng)遭受電流干擾的管段應(yīng)當(dāng)加設(shè)絕緣法蘭等
裝置，從而將干擾段管與其他管段分隔。輸氣管
道工程設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定 引，除管道專用的隧道
和橋梁外，線路嚴(yán)禁通過鐵路和公路的隧道、橋
梁、大型客運(yùn)站和變電所等；交流排流保護(hù)行業(yè)
標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定l1 ，管道與10 kV或35 kV高壓輸電
線排流點(diǎn)距離2．5 m，而與I10 kV和220 kV的
高壓輸電線排流點(diǎn)距離15 m和30 m。
3．2 排流保護(hù)
排流保護(hù)是利用排流設(shè)備將管道上的雜散
電流引回電氣設(shè)備或引至接地極，從而改變管
52 北京石油化工學(xué)院學(xué)報(bào) 2014年第22卷
道極性來達(dá)到保護(hù)目的。排流保護(hù)根據(jù)電氣回
路的連接方式可分為直接排流、極性排流、強(qiáng)制
排流和接地排流。排流施工完成后可通過排流
前后管道正電位平均值的變化來判斷管道排流
效果，平均值計(jì)算時(shí)取點(diǎn)不少于3個(gè)且應(yīng)包含
排流點(diǎn)、干擾最大點(diǎn)和最小點(diǎn)口 。
3．3 陰極保護(hù)
陰極保護(hù)法是利用電化學(xué)方法原理來使被
保護(hù)的管道處于陰極電位。陰極保護(hù)法可以采
用犧牲陽極或者強(qiáng)制電流2種方式。陰極保護(hù)
法適用范圍較為廣泛，如埋地管道、梁橋、熱交
換器等均可適用。
3．4 雜散電流監(jiān)測(cè)
必須長期對(duì)管道進(jìn)行雜散電流監(jiān)測(cè)，隨時(shí)
掌握油氣管道雜散電流變化，根據(jù)監(jiān)測(cè)結(jié)果及
時(shí)調(diào)整和更新防護(hù)措施。
4 工程實(shí)例
(1)某輸氣管道與110 kV高壓輸電線路近
距離伴行約6 km，其中間距最近處只有5 m。
管道日常檢測(cè)中發(fā)現(xiàn)該段陰保電位異常，懷疑
存在交流干擾。依據(jù)管道交流干擾防護(hù)國家標(biāo)
準(zhǔn)對(duì)該管段進(jìn)行交流干擾測(cè)試l】 。測(cè)試結(jié)果
表明，極化電位滿足管道陰保電位要求，但管地
交流電位全部超過4 V，最高達(dá)到27 V；交流電
流密度計(jì)算表明，個(gè)別測(cè)試樁交流電流密度高
于100 A／m ，交流干擾程度為“強(qiáng)”，必須采取
相應(yīng)交流干擾防護(hù)措施；部分測(cè)試樁的交流電
流密度大于3O A／m ，依據(jù)標(biāo)準(zhǔn)其交流干擾程
度為“中”，宜采取相應(yīng)的防護(hù)措施。
為確保管道安全正常運(yùn)行，對(duì)已確認(rèn)受到
交流干擾影響和危害的管段采取了排流防護(hù)措
施。通過在干擾段管段測(cè)試樁處敷設(shè)水平鋅
帶，并將鋅帶通過固態(tài)去耦合器連接至管道的
方式進(jìn)行了排流防護(hù)。排流防護(hù)施工結(jié)束后進(jìn)
行雜散電流檢測(cè)，管地交流電位顯著下降并滿
足相關(guān)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，同時(shí)交流電流密度亦滿足技
術(shù)要求，達(dá)到排流防護(hù)要求，很好地解決了干擾
段管道的交流干擾問題。
(2)某輸氣管道H常檢測(cè)發(fā)現(xiàn)管道的管地
電位長期波動(dòng)很大，推斷管道受到較強(qiáng)的雜散
電流干擾，進(jìn)而影響管道陰極保護(hù)系統(tǒng)的正常
運(yùn)行?，F(xiàn)場(chǎng)調(diào)研發(fā)現(xiàn)該輸氣管道與一成品油管
道同溝敷設(shè)并通過均壓線進(jìn)行聯(lián)合保護(hù)，同時(shí)
輸氣管道與另一燃?xì)夤艿来嬖诮徊婧筒⑿?。?
外，該輸氣管道與高鐵并行，間距6O～200 m，
在此區(qū)段內(nèi)管道還與地鐵線路存在平行，間距
約2．4 km，平行范圍約3 km。管地電位監(jiān)測(cè)
發(fā)現(xiàn)地鐵運(yùn)營時(shí)間段內(nèi)，管道保護(hù)電位波動(dòng)較
大，波動(dòng)范圍為+300～ 一1 500 mV，電位波動(dòng)
最大點(diǎn)處地電位梯度高達(dá)3．6 mV／m。由干擾
時(shí)間規(guī)律初步判定干擾源來自于地鐵線路。在
干擾段利用SCM 智能雜散電流測(cè)試儀進(jìn)行管
中電流檢測(cè)；首先通過檢測(cè)電流強(qiáng)度初步判定
雜散電流流人區(qū)域，進(jìn)一步通過地電位梯度及
雜散電流強(qiáng)度檢測(cè)確定準(zhǔn)確的雜散電流流人
點(diǎn)，確定出雜散電流是通過高鐵軌道接地極流
入到管道。通過SCM 測(cè)試軟件進(jìn)行電流相似
度分析，確定出干擾源為地鐵供電系統(tǒng)直流電
流。由此得出檢測(cè)結(jié)果，地鐵線路供電系統(tǒng)直
流電流引起的雜散電流，經(jīng)高鐵路軌長距離傳
輸至輸氣管道附近流出，經(jīng)大地傳輸流入輸氣、
成品油及燃?xì)夤艿?，?duì)這些管道形成強(qiáng)烈的動(dòng)
態(tài)雜散電流干擾。由SCM 檢測(cè)結(jié)果制定出相
應(yīng)保護(hù)措施，即在輸氣管道干擾區(qū)段布置鋅帶，
并將鋅帶連接到管道上形成屏蔽網(wǎng)；屏蔽網(wǎng)要
一同覆蓋成品油管道及燃?xì)夤艿?，形成全面?
護(hù)，從而成功解決了管道的動(dòng)態(tài)雜散電流干擾。
5 結(jié)論
埋地油氣管道雜散電流防護(hù)，首先要做好
前期雜散電流源頭控制，其次要綜合利用各類
不同檢測(cè)、監(jiān)測(cè)的判斷方法，系統(tǒng)分析和考慮導(dǎo)
致雜散電流腐蝕的各種因素并制定防護(hù)措施。
因此，采用科學(xué)合理的預(yù)防措施、有效的檢測(cè)和
監(jiān)測(cè)技術(shù)以及綜合治理方法是解決油氣管道雜
散電流腐蝕的重要手段。管道完整性管理已經(jīng)
成為管道儲(chǔ)運(yùn)行業(yè)發(fā)展的必然趨勢(shì)，也是我國
油氣管道建設(shè)和管理國際化發(fā)展的必然要求。
管道雜散電流檢測(cè)防護(hù)的各項(xiàng)技術(shù)都要匯入管
道完整性管理技術(shù)當(dāng)中，尤其是管道完整性管
理數(shù)據(jù)庫和相應(yīng)信息平臺(tái)的建立，這樣可使同
一檢測(cè)方法在不同時(shí)期對(duì)同一檢測(cè)點(diǎn)的雜散電
流數(shù)據(jù)具有較大的可比性，從而較好的排除檢
測(cè)中的一些不確定因素，有助于埋地管道腐蝕
防護(hù)分析。
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Reduction of Stray Current
on Buried Oil--Gas Pipelines
LI M ing ，W ANG Xiao—lin ，PU Hong—bin ，
LI Tian—cheng。，YANG Jing ，CHEN Tian—ZHO
(1．Fushun Research Institute of Petroleum and Petro—chemical，SINOPEC，F(xiàn)ushun 113001，
Liaoning，China；2．Natural Gas Company，SINPEC，Beijing 100011，China；
3．Natural Gas Company Yu—Ji Pipeline Corporation，SINPEC，Jinan 250000，China)
Abstract：W ith the development of long—distance pipeline，the stray current corrosion of buried
oil—gas pipelines has received increasing attention． Based on the relevant references and
documents，the mechanism of stray current was analyzed，and the common sources and harmful
effect of stray current were introduced．The test method and criterion of stray current for buried
pipelines were summarized．Two cases were presented to illustrate the detection and j udgment
methods，as well as the reduction of stray current on buried oil—gas pipelines．The research and a—
nalysis of stay current were beneficial for addressing of the main issues and solutions to decrease
the stray current．
Key words：buried oil—gas pipeline；stray current corrosion；stray current measurement；stray
CI13 rrent red 1L1ction

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