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柔性支護(hù)基坑雨后淺層滑坡成因及處理措施

文檔作者：盧一凡李惠強(qiáng)2，盧昱孫杰4 文檔來(lái)源： 1．武漢市建筑工程質(zhì)量監(jiān)督站 2．華中科技大學(xué)土木工程與力學(xué)學(xué)院，430071，武漢；3．武漢天嘩空間設(shè)計(jì)有限公司，430023，武漢		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2021年11月07日
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· 490·
建 筑 技 術(shù)
Architecture Technoloav
第44卷第6期2013年6月
Vo1．44 No．6 Jun．2013
柔性支護(hù)基坑雨后淺層滑坡成因及處理措施
盧一凡 ，李惠強(qiáng)2，盧 昱 ，孫 杰4
(1．武漢市建筑工程質(zhì)量監(jiān)督站，430019，武漢；2．華中科技大學(xué)土木工程與力學(xué)學(xué)院，430071，武漢；3．武漢天嘩
空間設(shè)計(jì)有限公司，430023，武漢；4．武漢市建設(shè)工程設(shè)計(jì)審查辦公室，430023，武漢)
摘要：根據(jù)基坑邊坡失穩(wěn)現(xiàn)場(chǎng)的觀察，針對(duì)粘性土地域的柔性支護(hù)體系易于發(fā)生雨后淺層滑坡問(wèn)題。通
過(guò)粘性土遇水軟化試驗(yàn)和邊坡安全性計(jì)算程序，對(duì)造成事故的原因進(jìn)行分析，證實(shí)土體開(kāi)裂和浸水軟化才是引
發(fā)淺層滑坡的根本原因，提出了改變放坡坡率、坡頂防裂、防雨水浸滲等預(yù)防措施。
關(guān)鍵詞：基坑；柔性支護(hù)；淺層滑坡；粘性土；干濕循環(huán)
中圖分類(lèi)號(hào)：TU 753．8 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：B 文章編號(hào)：1000—4726(2013)06—0490—04
REASONS AND TREAT NT Ⅱ ASURES FoR SHALLoW LAYER RAIN LANDSLII)E IN
FoUNDATIoN PIT W ITH FLEXⅡILE SUPPORT
LU Yi-fan ，LI Hui-qiang。，LU Yu。，SUN Jie
(1．Wuhan Construction Project Quality Supervision Station，430019，Wuhan，China；2．School of Civil Engineering and Mechanics
Huazhong University of Science＆ Technology，430071，Wuhan，China；3．Yseday Interior＆ Exterior Design Ltd．，430010，
Wuhan，China；4．Wuhan Construction Project Design Inspection Ofice，430023，Wuhan，China)
Abstract：After field observation about conditions of instable side slope in foundation pit and consideration
of frequent shallow layer rain landslide of flexible supporting system in clay soil stratum， reasons causing
landslide accident are analyzed through the test that clay soil may be softened by water and side slope safety
calculation procedure．The analysis results verify that soil collapse an d water softening are the primary reasons
causing shallow layer landslide． Relevant prevention measures are adopted， such as modification of slope
gradient，crack prevention at slope crest and prevention against rain penetration，etc．
Key words：foundation pit；flexible support； shallow layer landslide； clay soil；alternation of wetting and
drying
某工程地處老粘土地域，基坑深2．15—5．75m，采用
土釘掛網(wǎng)支護(hù)，釘長(zhǎng)為1 m(@16鋼筋)，間距2mx2m里
梅花形分布，C20混凝土噴層厚5O～8O mm。坡率為1：
O．5。與多數(shù)使用柔性支護(hù)事故邊坡一樣，夏季雨水使
其3～5．75 m坡段呈大面積淺層滑坡，因滑裂面不是理
論上最危險(xiǎn)的圓弧面，而是邊坡土體中的裂縫[1]，說(shuō)明
設(shè)計(jì)存在缺陷，有關(guān)人員對(duì)柔性支護(hù)體系的特性認(rèn)識(shí)
收稿Et期：2013一O2一l3
作者簡(jiǎn)介：盧一凡(1958一)，男，山西萬(wàn)榮人，教授級(jí)高級(jí)工程師，博士
e-mail：lyf580921@163．corn．
不足。通過(guò)綜合分析滑坡現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)到的特殊情況和土
體遇水軟化試驗(yàn)結(jié)果 ，證實(shí)土體開(kāi)裂和浸水軟化才
是引發(fā)淺層滑坡的根本原因。
1 滑坡現(xiàn)場(chǎng)觀察
表1為各土層原始狀態(tài)的基本參數(shù)。
據(jù)現(xiàn)場(chǎng)觀察發(fā)現(xiàn)，坡頂?shù)乇碛卸嗵幜芽p，大多在截
水溝的溝底(圖1)；裂縫下面連接滑裂面，距坡面僅
0．5—0．7m(圖2)；殘留滑裂面豎直、平行于重力方向，最
深達(dá)3m以上(圖3)，表面相對(duì)光滑，有流水沖刷痕跡；
’9—}’9■} j■}’ ‘ I|e’j ’9 ’ ’：I }’ j ’9 拿j ’ ■ j j I j|e ’ I j ，9‘}j ，9‘}坐
【30】張冬霽，盧廷浩．一種土與結(jié)構(gòu)界面模型的建立及其應(yīng)用fJ]．巖 大學(xué)學(xué)報(bào)，2001，31(4)：92—96．
土工程學(xué)報(bào)，1998，20(6)：62-66． 【37】N．Navayogarajah，C．S．Desai．Hierarchical single—surface model
【31】高文華，楊林德等．板一土三維等厚接觸單元模型及其應(yīng)用『J】． for static and cyclic behavior of interfaces 『J1．Joumal of
同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào)，1999，27(3)：297—300． Engineering Mechanics，1992，118(5)：990—1011．
【32】簡(jiǎn)政，劉用暖．樁一土三維等厚度接觸單元模型及其工作性狀[J】． 【3 8] 孫吉主，王勇．鈣質(zhì)砂與結(jié)構(gòu)界面的本構(gòu)模型研究[J]．力學(xué)季刊，
水利學(xué)報(bào)，2002。11． 2006，27(3)：476—480．
[33】陳開(kāi)旭，安關(guān)峰．采用有厚度接觸單元對(duì)樁基沉降的研究們．巖 【39] 胡黎明，馬杰，等散粒體間界面單剪試驗(yàn)及數(shù)值模擬[J]．巖土力
土力學(xué)，200o，21(1)：91—95． 學(xué)，20o8，29(9)：2319—2322．
【34】金寶宏，王修文，等．樁與樁側(cè)土之間的非線性滑移破壞的數(shù)值分 【40] 武亞軍，欒茂田．土與結(jié)構(gòu)間一種新的接觸單元模型【J】．同濟(jì)大
析『J1．寧夏工程技術(shù)，2003，2(4)：328—331． 學(xué)學(xué)報(bào)，2005，33(4)：432-435．
【35】張居平，金寶宏，等．樁一土三維等厚度接觸單元模型及其應(yīng)用U】． 【41】武亞軍，欒茂田．土與結(jié)構(gòu)間一種新接觸單元的數(shù)值解【J】．同濟(jì)
寧夏農(nóng)學(xué)院學(xué)報(bào)，2004．25(3)：42-45． 大學(xué)學(xué)報(bào)，2005，33(5)：610—614．
【36】杜成斌，任青文．用于界面模擬的三維非線性接觸單元fJ1．東南

·492· 建筑技術(shù) 第44卷第6期
中的含水率低、裂縫不連續(xù)，土體抗剪強(qiáng)度比未開(kāi)裂和
脫水前高。
(3)在斜向裂縫的前端，由于體積、密度基本保持
不變，土體在水分蒸發(fā)時(shí)只能誘發(fā)微裂縫(圖5中C
段)，雨水滲入后土中含水率稍有增加，但固結(jié)性受到
影響，土的強(qiáng)度會(huì)比干濕循環(huán)前有所降低。
3 滑裂面的形態(tài)
按土體開(kāi)裂、軟化的特點(diǎn)，滑裂面可大致分四種區(qū)
域(狀態(tài))，分別在圖5中標(biāo)示成A，B，C，D四段。
A段—— 豎直裂縫區(qū)(軟化狀態(tài)1)。裂縫兩側(cè)土體
已基本分離，C， 值已接近于0。
B段——斜向裂縫區(qū)(狀態(tài)2)。開(kāi)裂和干濕循環(huán)嚴(yán)
重軟化了土體，C， 值為多次干濕循環(huán)后的強(qiáng)度取值。
C段—— 縫底前端區(qū)(狀態(tài)3)。由于體積不變，土
體無(wú)膨脹空間，C， 值為浸水后對(duì)原位土抗剪強(qiáng)度影
響的取值。
D段—— 未受影響區(qū)(狀態(tài)4)。未經(jīng)浸水的區(qū)域，
土體保持原有特性不變，C， 值就是表1中取值。
4 安全性計(jì)算及校核
本文使用理正巖土計(jì)算軟件(簡(jiǎn)稱(chēng)驗(yàn)算軟件)的
“超級(jí)土釘設(shè)計(jì)”中“自動(dòng)搜尋最危險(xiǎn)滑裂面(瑞典條分
法)”(簡(jiǎn)稱(chēng)計(jì)算)和“邊坡穩(wěn)定分析的等厚土層土坡穩(wěn)
定計(jì)算”中“給定圓弧出、入口范圍搜索危險(xiǎn)滑面(瑞典
條分法)”(簡(jiǎn)稱(chēng)校核)功能，驗(yàn)算案例工程邊坡的安全
性，重點(diǎn)針對(duì)案例中5,75 m深度坡段。
4．1 各土層原始狀態(tài)的參數(shù)
表2中的①層為“填土層”。按慣例借鑒文獻(xiàn)5表的
參數(shù)；依據(jù)文獻(xiàn)5各組試件的“濕密度”換算其余各層土
體密度，取平均值；由于缺乏三軸試驗(yàn)和“標(biāo)貫”的數(shù)
據(jù)，抗剪強(qiáng)度參數(shù)綜合參考文獻(xiàn)2和文獻(xiàn)6，遵循“取低
不取高”的原則，②層的抗剪強(qiáng)度取文獻(xiàn)6“老粘土”的
下限值；③ ，④層的c值取“老粘土”中間值， 值取實(shí)測(cè)
值；⑤ ，⑥層的取值原則同③ ，④層；釘土摩阻力按驗(yàn)算
軟件推薦的參數(shù)取值。
4．2 計(jì)算和校核結(jié)果
用表2中的相關(guān)數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算，得出5．75 m深度坡
段土體原始狀態(tài)的最小安全系數(shù)K (簡(jiǎn)稱(chēng)為K )=
1．932。同理，其他深度(省略深度低于3m的坡段)的邊
坡為^ =2．382，K，=2．596。如考慮裂縫的影響，將①層
設(shè)置為狀態(tài)1(C， 均為0)，即得K5-75=K4'25=K3=O。
按相同數(shù)據(jù)進(jìn)行校核，得到各坡段土體原始狀態(tài)
的K5 75=2．238，K425：2．830，K3=3．388。
若考慮浸水、裂縫的影響，則需依據(jù)表1，視情況選
擇各土層的抗剪強(qiáng)度參數(shù)。為簡(jiǎn)化驗(yàn)算過(guò)程。一層土只
取一種狀態(tài)，若③層是未受影響區(qū)，則深度3．5～5．0 m之
間的土層抗剪強(qiáng)度取該層狀態(tài)4的參數(shù)(C為42 kPa，
為7．5。)。由于浸水軟化只影響裂縫附近土體的抗剪強(qiáng)
度，各層土體的密度、釘土摩阻力應(yīng)不受影響。
針對(duì)坑深3 m的坡段(僅有① ，②兩層)，若只將①
層改變?yōu)闋顟B(tài)1，K3=2．719；若將① ，②層分別設(shè)置為狀
態(tài)1、狀態(tài)2，貝U =0．838。
4．3 結(jié)果分析與評(píng)價(jià)
比較圖5和圖6的滑裂面，可見(jiàn)兩者既相似又有明
顯差異。前者由兩個(gè)大段組成(A段和B，C，D段)，后者
為一個(gè)圓弧面，只是上端(深度1．5 m以上)接近豎直，
在深度1．5 m處“轉(zhuǎn)彎”。實(shí)地觀察發(fā)現(xiàn)在清除滑坡體
后，圖5A段遺留下如圖3的豎直面(豎直裂縫的一側(cè))；
表2 不同狀態(tài)下深度為5．75m邊坡的安全性校核結(jié)果
層號(hào) 層厚／m 狀態(tài) C，kPa ／(。) 狀態(tài) C／kPa ／(。) 狀態(tài) C，kPa 妒／(。) 狀態(tài) C／kPa ／(。)
① 1．5 1 O O l 0 O 1 O 0 1 0 0
② 2 4 35 16 1 O 0 1 O O 2 10．97 3．9
③ 1．5 4 42 7．5 4 42 7．5 1 O O 3 32．18 6
●
④ 0．75 4 42 13．5 4 42 13．5 4 42 13．5 4 42 13．5
K 2．237(結(jié)果1) 1．503(結(jié)果2) O．295(結(jié)果3) 1．509(結(jié)果4)
層號(hào) 層厚／m 狀態(tài) c，，kPa ／(。) 狀態(tài) C／kPa ／(。) 狀態(tài) C kPa ／(。) 狀態(tài) c／kPa ／(。)
① 1．5 1 O 0 1 0 O 1 O O 1 O 0
② 2 2 10．97 3．9 2 10．97 3．9 2 10．97 3．9 1 0 O
③ 1．5 2 6．62 2．6 2 6．62 2．6 2 6．62 2．6 2 6．62 2．6
④ O．75 4 42 l3．5 3 34．2 5．1 2 4．71 2．2 2 4．7l 2-2
0．806(結(jié)果5) 0．784(結(jié)果6) 0．421(結(jié)果7) 0．235(結(jié)果8)
注：滑裂面人口在坡頂距坡面0．5—0．7 m處，出口在坡腳 =O至 =O．5 m處。
2013年6月 盧一凡，等：柔性支護(hù)基坑雨后淺層滑坡成因及處理措施 ·493·
B，C段僅為一個(gè)軟化帶，看不到圖5中虛擬的分界面；
出現(xiàn)斜向滑裂的起始位置比圖6中“轉(zhuǎn)彎”處深得多。顯
然，實(shí)際滑坡深度比理論預(yù)測(cè)大，即驗(yàn)算軟件出現(xiàn)失穩(wěn)
條件要得到充分滿足后?；虏庞锌赡馨l(fā)生。
4．3．1 數(shù)值上的差異及失穩(wěn)條件
本文的計(jì)算結(jié)果與原案例工程設(shè)計(jì)書(shū)結(jié)果(K =
1．323，K =1．303，K3=1．571)存在差異，原因是設(shè)計(jì)書(shū)
使用天漢軟件、各坡段的土層結(jié)構(gòu)不完全相同，但邊坡
“安全”的結(jié)論一致。本文計(jì)算和校核兩組結(jié)果的安全
系數(shù)也相差甚大，其中計(jì)算結(jié)果K ． 對(duì)應(yīng)的最危險(xiǎn)滑裂
面(圖6的坡腳為坐標(biāo)原點(diǎn))圓心在(一2．303，9．940)，半
徑為10．203 m，在y=5．75 in的坡頂，求出x=6．999 m，即該
滑裂面入口在距坡面4．124 m處，而實(shí)際入口在距其
0．5～0．7 m的截水溝底，不在該滑裂面上，校核的安全系
數(shù)值偏高。因此，若雨后邊坡各土層的特性仍呈原始狀
態(tài)，淺層滑坡就不會(huì)發(fā)生，因?yàn)椤白钗ｋU(xiǎn)”滑裂面的
尚有1．932，更不可能沿 =2．238的滑裂面滑坡。
4．3．2 滑裂面的出口
一般基坑的滑裂面出口多在坡腳附近，事故現(xiàn)場(chǎng)
從未見(jiàn)到滑裂面在距坡頂小于60％坑深處穿出的情
況，所以考慮裂縫的計(jì)算結(jié)果K ． -K =K =0，即在坑
深1．5 m以內(nèi)穿出的情況并不存在。
4．3．3 危險(xiǎn)層
對(duì)比校核結(jié)果2和3，可見(jiàn)5．75 m邊坡的滑裂面若
要從坡腳穿出，在理論上要求兩側(cè)分離的裂縫須深達(dá)
③層(坑深的60％以上)內(nèi)，還要發(fā)生斜向擴(kuò)展。圖3的
豎直面已超過(guò)3 m，但雨前全無(wú)滑坡跡象，所以若沒(méi)有
雨水滲入。斜向裂縫又不能降低干燥土體的抗剪強(qiáng)度，
無(wú)論豎直裂縫如何向下擴(kuò)展，滑坡體仍能“穩(wěn)定”在下
方土體上。結(jié)果4的K >1同樣說(shuō)明即使有土體開(kāi)裂、
斜向擴(kuò)展、浸水的共同作用，只要③層未經(jīng)強(qiáng)烈軟化，
邊坡仍不至于失穩(wěn)。通過(guò)結(jié)果5和6可知，無(wú)論②層是開(kāi)
裂還是被強(qiáng)烈軟化，同樣要強(qiáng)烈軟化③層，才會(huì)發(fā)生
K <1，④層的狀態(tài)差異只能在一定程度上影響該結(jié)
果。無(wú)獨(dú)有偶，對(duì)比結(jié)果7~1：18也能發(fā)現(xiàn)②層的狀態(tài)差異
作用亦同前。校核結(jié)果預(yù)示著淺層滑坡只會(huì)出現(xiàn)在雨
后，且5．75 nl邊坡的③層是強(qiáng)軟化危險(xiǎn)層。
針對(duì)3 in邊坡。校核結(jié)果表明危險(xiǎn)層在②層，如①
層開(kāi)裂，②層被強(qiáng)烈軟化，也會(huì)發(fā)生淺層滑坡。
4．3．4 開(kāi)裂、浸水的作用途徑
粘性土透水率很低，如果是理想的均勻、致密狀
態(tài)，要強(qiáng)烈軟化③層，須預(yù)先滲透2 m厚的②層，以0．005
m／d的滲透速率 需耗1~400d，還要向上膨脹20cm[ ，這
一緩慢過(guò)程顯然與雨后發(fā)生快速滑坡的實(shí)際情況不
符。然而，假如坡內(nèi)土體在雨前就形成了裂縫缺陷帶，
雨水只滲入裂縫，而不造成邊坡土體的宏觀膨脹，僅需
軟化圖5中的B，C段裂縫附近的土體，就能預(yù)制滑裂
面，發(fā)生類(lèi)似于山體滑坡的失穩(wěn)，所以開(kāi)裂會(huì)使粘性土
失去隔水能力，設(shè)計(jì)柔性支護(hù)邊坡時(shí)應(yīng)充分考慮該不
利因素。沿裂縫滲水雖使土層軟化易于實(shí)現(xiàn)。但圖5中
B段的斜向裂縫并未完全裂開(kāi)，滲速受到限制，使軟化
過(guò)程耗時(shí)較長(zhǎng)，故淺層滑坡大多要延遲到雨后爆發(fā)。土
體的強(qiáng)烈軟化也要經(jīng)過(guò)多次干濕循環(huán)，本文案例的失
穩(wěn)事故就發(fā)生在兩次干濕循環(huán)后。第一場(chǎng)雨后邊坡僅
出現(xiàn)了幾處外凸情況，而數(shù)日后的一場(chǎng)大雨才引發(fā)了
大面積滑坡。
5 建議實(shí)施的治理措施
(1)改變放坡坡率。案例工程地處郊外開(kāi)闊場(chǎng)地，
基坑周?chē)牌驴臻g大，若將坡率調(diào)整為1：1．5，避免產(chǎn)生
順坡裂縫。就能預(yù)防失穩(wěn)事故。武漢市民之家工程地處
淤泥質(zhì)粘土區(qū)域，采用了接近1：2的放坡坡率，盡管坡
頂發(fā)現(xiàn)有多處裂縫，還歷經(jīng)了特大暴雨，但從未出現(xiàn)過(guò)
失穩(wěn)跡象。
(2)坡頂防裂。本案例的明顯缺陷是坡頂截水溝
的溝底開(kāi)裂，而采用噴網(wǎng)覆蓋的截水溝、磚砌截水溝或
不做截水溝，都能減輕土體開(kāi)裂危害。
(3)防雨水浸滲。若坡頂噴網(wǎng)保護(hù)區(qū)或裸露土體
已發(fā)生開(kāi)裂，應(yīng)及時(shí)進(jìn)行覆蓋、修復(fù)。大雨來(lái)臨時(shí)，應(yīng)及
早對(duì)發(fā)生開(kāi)裂的坡頂區(qū)域?qū)嵤┓罎B水處理。
6 結(jié)語(yǔ)
(1)裂縫與浸水共同作用造成了粘性土區(qū)域柔性
支護(hù)邊坡的淺層滑坡，多數(shù)失穩(wěn)事故發(fā)生在土體數(shù)次
干濕循環(huán)之后。
(2)嚴(yán)重的浸水軟化層要達(dá)到危險(xiǎn)的層深才能誘
發(fā)邊坡失穩(wěn)。且淺層滑坡多發(fā)生在雨后。
(3)應(yīng)從減少坡頂土體開(kāi)裂和防止雨水滲入兩個(gè)
思路來(lái)預(yù)防淺層滑坡。
參考文獻(xiàn)
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