野王,日本xxxx片免费观看,丁香五月婷婷亚洲,六月丁香婷婷大团结

<source id="vakpo"></source>

<i id="vakpo"></i>

<style id="vakpo"><tbody id="vakpo"></tbody></style>

會員中心
加入VIP
微信

客服微信網(wǎng)站公眾號

　煤礦　化工　建筑
　機械　電力　冶金
　消防　交通　特種

　論壇　活動　視頻
　問答　投稿　 MSDS
　簽到　超市　招聘

導航：安全管理網(wǎng)>> 安全論文>> 建筑安全論文>>正文

預應力混凝土建筑施工事故案例分析

文檔作者：趙挺生1　潘先軼2　方東平2 文檔來源： 1. 華中科技大學 2. 清華大學		點擊數(shù)：	更新時間： 2021年07月28日
下載地址：點擊這里	文件大小： 224.27 KB 共5頁	文檔格式： PDF	下載點數(shù)： 1 點（VIP免費）

內(nèi)容預覽 [文件共5頁]

本文件共5頁，如需編輯使用，請下載。

注：預覽效果可能會出現(xiàn)部分文字亂碼（如口口口）、內(nèi)容顯示不全等問題，下載是正常的。

	文件大?。?24.27 KB 共5頁文件格式：PDF 下載點數(shù)：1 點（VIP會員免費）

下一篇：一種施工現(xiàn)場自救式自動充氣安全防護服

上一篇：建筑節(jié)能優(yōu)化設計案例分析

文本預覽

僅提取頁面文字內(nèi)容，供快速閱讀使用。

收稿日期: 2004211215.
作者簡介: 趙挺生(19632) , 男, 副教授; 武漢, 華中科技大學土木工程與力學學院(430074).
基金項目: 國家自然科學基金資助項目(50378051) ; 中國博士后科學基金資助項目(2003033159).
預應力混凝土建筑施工事故案例分析
趙挺生1　潘先軼2　方東平2
(1. 華中科技大學　土木工程與力學學院, 湖北　武漢　430074; 2. 清華大學　土木水利學院, 北京　100084)
摘　要: 施工期間的預應力鋼筋混凝土結構, 是時變結構體系, 除承受施工荷載外, 還承受預應力等效荷載, 因
缺乏理論支持, 其設計施工容易出現(xiàn)問題. 本文介紹的某工程實例為預應力鋼筋混凝土結構, 且設計有跨后澆帶與不
跨后澆帶兩組預應力鋼筋, 施工期間后澆帶兩側結構出現(xiàn)過大變形差, 影響結構施工安全, 通過將后澆帶鋼筋的約束
作用簡化為彈性支座, 分析對象簡化為彈性支座連續(xù)梁, 并考慮施工荷載和等效預應力荷載, 分析了該工程出現(xiàn)過大
變形的原因, 結合預應力筋錨固角度等參數(shù)分析, 給出了留后澆帶預應力鋼筋混凝土結構設計施工的建議.
關鍵詞: 預應力鋼筋混凝土結構; 　設計; 　施工; 　施工荷載; 　等效預應力荷載; 　變形
中圖分類號: TU 378　　文獻標識碼:A 　　文章編號: 167227037 (2005) 0220008205
1　工程概況
某工程地上裙房7 層, 高43. 8 m , 主樓19
層, 高79. 8 m , 結構平面見圖1. 上部結構為現(xiàn)澆
鋼筋混凝土框架結構(主樓為框架剪力墻) , 主次
梁為有粘結后張預應力梁. 預應力筋張拉做法
為: 混凝土強度達到設計強度的80% 后張拉不跨
過后澆帶的預應力筋; 后澆帶混凝土澆注并達到
強度后, 張拉跨后澆帶的預應力筋. 標準層施工
15 d 一層, 15 d 后澆注下一層, 并張拉前一層不
跨后澆帶的預應力筋, 30 d 后澆注后澆帶處混凝土,
后澆帶混凝土達到規(guī)定強度即張拉跨后澆帶預應
力筋. 梁板模板支撐采用5 48×3. 5 mm 鋼管搭設
滿堂架.
施工中, 發(fā)現(xiàn)后澆帶兩側結構變形差較大, 此
時主樓后澆帶已封閉到第三層, 其它各層未封
閉. 除第一層外, 其它樓層支架都未拆除. 至裙房
結構封頂后實測四層○A , ○B(yǎng) 軸線間梁5 YCL 2A 2
1a (5) 后澆帶兩側結構變形差達87 mm , 樓層下
模板支撐傾斜、變形, 影響施工安全和后澆帶兩
側結構的合攏. 為此, 以第四層軸線○A , ○B(yǎng) 間梁
5YCL 2A 21a (5) 為對象, 對該工程事故發(fā)生的原
因進行分析.
四層結構局部平面如圖2. 后澆帶寬度1. 6
m , 設于距軸線⑤東3. 6 m 處. 板厚120 mm , C40
混凝土, 梁斷面為300 mm ×450 mm , 600 mm ×
450 mm 及600 mm ×900 mm. 梁中設置預應力
筋和普通鋼筋. 不跨過后澆帶的預應力筋為4 束
直徑15. 24 mm , 極限抗拉強度為1 860M Pa 的
低松弛預應力鋼絞線. 張拉端采用QM - 4 型夾
片式錨具. 孔道成型方式為預埋波紋管. 第一、二
跨梁上下均配45 25 鋼筋; 第三跨中部下配85 25
鋼筋; 第四跨上配105 25, 下配165 25 鋼筋.
圖1　混凝土結構示意ömm
第22 卷第2 期
2005 年6 月　
華　中　科　技　大　學　學　報(城市科學版)
J. of HU ST. (U rban Science Edit ion)
Vo l. 22 No. 2
Jun. 2005
圖2　四層結構平面示意
2　簡化模型
模板支架在樓層間連續(xù)布置, 將上部新澆樓
層混凝土重量及施工荷載傳遞到下部樓層, 通過
對由模板支架與早齡期混凝土結構組成的臨時承
載結構分析, 獲得樓層承擔的施工荷載. 模板支
架對結構的影響簡化為樓層上的施工荷載處
理[ 1～ 5 ].
對留后澆帶的預應力混凝土結構, 施工期間
跨后澆帶的普通鋼筋不截斷, 在后澆帶未澆注封
閉前, 后澆帶兩側的構件因鋼筋存在而相互約束.
因此, 留后澆帶預應力混凝土結構可以模擬成彈
性支座鋼筋混凝土梁模型(圖3) , 支座彈性系數(shù)k
圖3　彈性支座梁模型
圖4　側移排架模型
由后澆帶內(nèi)的鋼筋控制,
其對結構的約束作用,
如同等高側移排架( 圖
4) , 排架側移剛度即k 為
k= 12E Iöl3, (1)
式中, E 為鋼筋的彈性模量; l 為后澆帶的寬度
(側移排架高度) ; I = n i= n×Pd 4ö64 為鋼筋的轉(zhuǎn)
動慣量, 其中, n 為鋼筋總根數(shù), i 為單根鋼筋的轉(zhuǎn)
動慣量, d 為鋼筋直徑.
因此, 1öA 軸5YCL 2A 21a 連續(xù)梁可以簡化
為圖5 模型, 梁上作用荷載包括施工荷載和預應
力鋼筋的等效預應力荷載.
圖5　1öA 軸YCL 2A 21a 連續(xù)梁簡化模型öm
3　施工荷載計算
梁板柱體系混凝土施工期間, 新澆筑樓層混
凝土自重荷載和施工荷載, 由模板支撐系統(tǒng)和樓
層梁板混凝土結構組成的臨時承載結構承擔, 該
臨時承載結構是結構形狀、材料性能、空間位置、
所受荷載以及構件均隨時間變化的時變結構體
系[ 1, 2 ]. 傳統(tǒng)分析設計中, 樓層梁板的主次關系是
板將荷載傳給梁, 在施工時變結構體系中已不存
在, 板上的荷載直接由模板支撐, 模板支撐再將
荷載傳給施工時變結構體系中的底層樓板. 因此,
在梁板柱體系時變結構中, 梁、樓板可以作為兩
個獨立的時變結構體系處理, 分別確定梁、板時變
結構體系中梁、樓板、模板支撐或二次支撐承擔
的施工荷載及其傳給樓層梁、板的施工荷載[ 3 ].
施工時變結構體系中梁或樓板承擔的施工荷
載F i 為[ 7～ 9 ]
　　
F i+ 1
F i
=
　　
L i+ 1
L i
1 + KL i 1 +
1
F ( i, i - 1) + ? +
　　1
F ( i, i - 1) ?F (2, 1) =
　　F ( i + 1, i) 　( i = 1, 2?,N ) ; (2)
Σ
N + 1
i= 1
F i = F , (3)
式中, F 為變結構體系承擔的外荷載, 澆注時, F
= 1D (D 為單位面積樓板自重) , 拆模時, F 為待
拆除支撐承擔的荷載; L i 為i 樓層混凝土彈性模
量相對于28 d 混凝土彈性模量的比值; K為時變
結構體系中, 成熟混凝土梁、板的豎向變形剛度與
模板支撐的豎向變形剛度之比; N 為模板支撐設
置層數(shù).
·9·
第2 期趙挺生等: 預應力混凝土建筑施工事故案例分析　　　　
按施工過程逐步計算, 直到計算樓層支架拆
除, 累加每道工序梁板承擔的施工荷載, 獲得計
算樓層梁、板承擔的最大施工荷載. 由此獲得
5YCL 2A 21a 連續(xù)梁上施工荷載(圖6).
圖6　梁上作用的施工荷載ö kN ·m
4　有效預應力等效荷載計算
有效預應力N pe作用下的等效荷載, 包括等
效均布荷載和等效集中荷載. 對于拋物線預應
力筋線形, 當預應力筋在梁端切線與水平線夾角
為H時, 有效預應力分解成水平分力為N pceo sH和
豎向分力為N pe sinH.
H很小時, 取co sH= 1 , sin H
= H, N Hp
e= N pe,N Vp
e= N pe
H.
梁A 端彎矩為M 0A =
N peeA ,B 端為M 0B = N peEB. 跨內(nèi)均布荷載為[ 10 ]
q
3 = 8N pe×e
3
0
öl
2, (4)
式中, e
3
0 = (eA + eB )ö2 + em , eA 為A 端偏心距, eB
為B 端偏心距; em 為跨中偏心距. 由此計算獲得
5YCL 2A 21a 連續(xù)梁的有效預應力等效荷載(圖7).
圖7　有效預應力等效荷載ö kN ·m
5　變形分析
計算獲得1öA 軸5YCL 2A 21a 連續(xù)梁各截面
參數(shù)如表1, 模型彈簧支座彈簧系數(shù)k= 292 kN ö
m. 驗算表明, 結構在施工荷載和預應力等效荷載
作用下的承載能力均滿足現(xiàn)行規(guī)范(表2) , 與現(xiàn)
場檢查結構未開裂結果一致, 因此結構變形分析
可應用疊加原理分步計算. 計算表明結構在預
應力等效荷載和施工荷載作用下, 構件端頭變形
分別為26 mm 和76 mm , 總變形為10 2 mm (表
3). 結構變形、內(nèi)力如圖8 和9.
表1　材料特性與截面特性參數(shù)
跨數(shù)Iömm4 A ömm 2 E Iö kN ·m- 2 EA ö kN
一、二5. 17×109 4. 35×105 168 025 14 137 500
三8. 51×109 5. 34×105 276 575 17 355 000
四52. 74×109 6. 72×105 1 714 050 21 840 000
表2　構件承載能力驗算結果
驗算內(nèi)容承載力極限荷載效應
正截面
第四跨梁2 014 kN ·m 724 kN ·m
第三跨梁1 142 kN ·m 181 kN ·m
斜截面
第四跨梁1 630 kN 194. 66 kN
第三跨梁787 kN 138. 41 kN
局部承壓錨固端1 075 kN 506 kN
表3　兩種荷載產(chǎn)生的變形分析結果mm
施工荷載76 74. 5
預應力等效荷載26 25. 5
施工荷載+ 預應力等效荷載102 100
　　施工期間張拉的第一組預應力筋等效荷載產(chǎn)
生的變形方向與施工荷載相同, 占總變形的
25. 5% , 這與設計該組預應力筋以抵消部分施工
荷載控制變形的目的相反, 第一組預應力鋼筋沒
有達到控制變形的效果.
圖8　變形示意
圖9　施工荷載和預應力等效荷載組合
彎矩示意ö kN ·m
6　影響結構變形因素分析
a. 預應力鋼筋錨固角. 分析表明預應力筋錨
固端錨固角度對構件端頭變形的影響十分明顯,
錨固角度每增加1°, 變形增加5%～ 6% (表4).
表4　不同錨固角度產(chǎn)生的變形量
角度N y
ö kN M
0
ö kN ·
m
$
öm
m
20° 173 214 59
22° 190 211 76
24° 206 208 93
26° 222 205 110
28° 238 201 127
30° 253 197 143
　　b. 后澆帶鋼筋. 計算模型采用簡化處理方法,
將后澆帶每根鋼筋對其自身的轉(zhuǎn)動慣量進行一
次線性迭加計算彈簧系數(shù), 即取后澆帶的最小剛
度. 如k 由292 kN öm 增大到584 kN öm , 結構變
形將由102 mm 減小為77 mm , 可見彈簧系數(shù)影
響較大. 另外, 計算中軸線②, ③, ④處主梁的約
束簡化為剛性支座, 減小了構件計算變形.
·10·
　　　　　　　　　　　　　華　中　科　技　大　學　學　報(城市科學版) 　　　　　　　　　　　　2005 年
c. 設計影響. 從圖10, 11 可見, 構件第四跨在
分別遭受施工荷載和預應力等效荷載作用時,
均產(chǎn)生負彎矩. 其它三跨內(nèi)的彎矩圖二者剛好相
反. 說明前三跨的預應力筋起到抵抗因施工荷載
作用產(chǎn)生的彎矩作用, 而第四跨則沒有.
圖10　施工荷載彎矩示意ö kN ·m
圖11　預應力等效荷載彎矩示意ö kN ·m
在只受預應力等效均布荷載作用時, 構件的
彎矩圖和只受施工荷載時產(chǎn)生的彎矩圖相反(圖
1 2) ; 而構件在只受等效集中荷載時, 第四跨內(nèi)為
負彎矩(圖13). 將集中等效荷載分解為豎向力和
彎矩進行分析發(fā)現(xiàn), 豎向力產(chǎn)生負彎矩, 集中彎矩
產(chǎn)生正彎矩.
圖12　預應力等效均布荷載彎矩示意ö kN ·m
圖13　預應力等效集中荷載彎矩示意ö kN ·m
第四跨預應力筋設計中, 雖考慮到構件在施
工荷載作用下將產(chǎn)生負彎矩, 并在構件下配置了
拋物線形預應力筋以抵抗負彎矩. 由于錨固角度
大而產(chǎn)生的向下豎向等效集中荷載抵消了向上
等效均布荷載產(chǎn)生的正彎矩, 而且增大了第四跨
的負彎矩, 增大構件變形.
d. 施工方法影響. 進程分析表明, 樓層施工到
第五層, 即第四層未跨過后澆帶預應力筋張拉、
第三層后澆帶封閉時, 第四跨梁端頭變形值為56
mm. 此時, 一層到三層后澆帶已封閉, 且支撐未
拆除, 一層到三層樓板剛度增加, 變形應減小. 因
此, 導致第四層變形增大的合理解釋是第三層支
撐剛度不夠, 導致施工到頂層時, 第四層變形量積
累到102 mm.
7　結論與建議
a. 建議了留后澆帶預應力混凝土結構施工短
暫狀況彈性支座梁模型, 并給出了彈簧系數(shù)的計
算公式.
b. 留后澆帶預應力混凝土結構上的荷載包括
預應力等效荷載和施工荷載, 可以分開計算確定.
c. 錨固于板面后澆帶封閉前張拉的預應力鋼
筋(第一組預應力鋼筋) , 錨固角度對梁端變形影
響較大.
d. 當?shù)谝唤M預應力鋼筋錨固于板面時, 錨固
角盡可能小, 并在施工組織設計時, 對后澆帶兩
側的支撐適當加強.
e. 當?shù)谝唤M預應力鋼筋錨固于板底時, 應采
用大錨固角, 后澆帶兩側的支撐不應加強.
參考文獻
[ 1 ]　劉西拉. 結構工程學科的現(xiàn)狀與展望[M ]. 北京: 人
民交通出版社, 1997.
[ 2 ]　王光遠. 論時變結構力學[J ]. 土木工程學報, 2000,
33 (6) : 1052108.
[3 ]　趙挺生, 方東平, 顧祥林, 等. 施工期現(xiàn)澆鋼筋混凝
土結構的受力特性[J ]. 工程力學, 2004, 21 (2) : 622
68.
[ 4 ]　趙挺生. 高層建筑混凝土結構施工階段安全性分析
[D ]. 上海: 同濟大學土木工程學院, 2002.
[5 ]　趙挺生, 趙　偉, 顧祥林, 等. 高層混凝土結構施工
階段安全性分析的簡化模型[J ]. 建筑結構, 2002,
32 (3) : 10212.
[ 6 ]　趙挺生, 顧祥林, 張　譽. 梁板柱體系混凝土建筑施
工時變結構體系簡化計算[J ] . 建筑結構, 2003, 33
(8) : 25227.
[ 7 ]　Grundy P, Kabaila A. Const ruct ion loads on slabs
w ith sho red fo rmwo rk in mult isto ry buildings [J ].
AC I Journal, 1963, 60 (12) : 1 72921 738.
[8 ]　Fang Dong2p ing, Geng Chuan2dong, Zhu Hong2yi,
et al. F loo r load dist ribu t ion in reinfo rced concrete
buildings during const ruct ion [J ]. AC I, Journal of
St ructure, 2001, 98 (2) : 1492156.
[ 9 ]　Duan M ing2zhu, Chen W ai2fah. Imp roved simp li2
fied method fo r slab and sho re load analysis during
const ruct ion [R ]. P ro ject repo rt: CE2STR295224,
P urdue U niversity, 1995.
[10 ] 呂志濤, 孟少平. 現(xiàn)代預應力設計[M ]. 北京: 中國建
筑工業(yè)出版社, 1 998.
·11·
第2 期趙挺生等: 預應力混凝土建筑施工事故案例分析　　　　
Acc iden t Ana lys is of Prestressed Re inforced Concrete Structures
Dur ing Con struct ion
ZH A O T ing 2sheng 1　PA N X ian2y i2　FA N G D ong 2p ing 2
(1. Schoo l of Civil Eng. &amp;amp;M echan ics, HU ST , W uhan 430074, Ch ina;
2. Schoo l of Civil Eng. , T singhua U n iv. , Beijing 100084, Ch ina)
Abstract: The p rest ressed reinfo rced concrete st ructu re du ring con st ruct ion is a t im e2dep enden t
st ructu ral system. The loads act ing on the st ructu re include con st ruct ion load and p rest ressed
equ ivalen t loads. Becau se of lack ing of theo ry, t he erro rs u sually appear in the design and
con st ruct ion of the st ructu re. Fo r ex amp le, one real engineering is a p rest ressed reinfo rced concrete
st ructu re, and two set s of p rest ressed steel bar are designed, one com es th rough the st rip of p o st
pou ring concrete and the o ther don’t, mo reover abno rm al defo rm at ion is p rodu ced in con st ruct ion of
the st ructu re. Therefo re a con t inuum beam w ith elast ic se at com ing f rom the rest rict of steel bar in a
st rip of po st pou ring concrete is p ropo sed, con sidering the con st ruct ion loads and p rest ressed
equ ivalen t loads, f u rthermo re cau ses of abno rm al defo rm at ion are analyzed. The param eters of ancho
r angle of p rest ressed steel bar and st iffness of elast ic seat, etc. are studie d, then the suggest ion s fo r
design and con st ruct ion of p rest ressed concrete st r uctu res w ith a st rip of po st pou ring concrete are
given.
Key words: p rest ressed reinfo rced concrete st ructu res; design; con st ruct ion; con st ruct ion load;
p rest ressed equ ivalen t loads; def l ect ion
(上接第4 頁)
3-D Ana lyt ica lM ethod Used to Ca lcula te Sh ield Tunnel ing Induced So il D isplacem en ts
J IA N G X in2liang 1　ZH A O Z h i2m in1
(1. Schoo l of Civil Eng. , T ian jin U n iv. , T ian jin 300072, Ch ina)
Abstract: Tunneling in u rban areas cau ses the movem en t of the so il around the tunnel, so e st im at ing
po ten t ial so ilmovem en t is very impo rtan t to con t ro l it and p ro tect ex isted con st ruct ion foundat ion and
underground p ipeli nes. So il disp lacem en t is induced by ground lo ss and is affected by in ject ion am
oun t. A cco rding to the regu larit ies of 32D dist ribu t ion of ground lo ss and in j ect ion amoun t, u sing
im age m ethod theo ry, the num erical in tegrat ing in 32D anal yzing fo r ground lo ss and in ject ion induced
disp lacem en t s du ring tunneling are s tudied. Comparing w ith the ob served resu lt s of T ian jin
underground railw ay p ro je ct, it is iden t if ied to be dependab le.
Key words: im age m ethod; ground lo ss; in ject ion capacity; spat ial analysis
·12·
　　　　　　　　　　　　　華　中　科　技　大　學　學　報(城市科學版) 　　　　　　　　　　　　2005 年

網(wǎng)友評論 more

建筑安全論文最新內(nèi)容

03-05

汽車運輸毛石直接上壩…

03-05

水工瀝青混凝土低溫抗…

03-05

桃源水庫工程施工導流…

03-05

長潭水庫安全生產(chǎn)標準…

03-05

中小河流防洪治理河道…

02-22

高層混凝土結構施工階…

02-22

混凝土結構設計規(guī)范安…

02-22

122m預應力混凝土連續(xù)…

建筑安全論文熱點內(nèi)容

82281

淺析進一步加強項目…

41090

安全意識與安全教育

39951

淺談如何做好安全管理

36449

建設工程安全生產(chǎn)的…

32287

項目安全管理淺談

27261

淺談工地現(xiàn)場安全文…

21438

淺談建設工程施工安…

19312

施工現(xiàn)場安全事故預…

相關內(nèi)容

建筑與市政工程綠色施工評…

建筑與市政工程綠色施工評…

DK優(yōu)盾建筑保溫系統(tǒng)設計圖集

水泥混凝土內(nèi)部缺陷陣列…

民用建筑大數(shù)據(jù)術語標準

創(chuàng)想安科網(wǎng)站簡介會員服務廣告服務業(yè)務合作提交需求會員中心在線投稿版權聲明友情鏈接聯(lián)系我們

<style id="f6zfh"></style>

<style id="f6zfh"></style>