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永磁電機(jī)電樞反應(yīng)電抗的研究

文檔作者：安忠良，趙彬，周挺，高俊文檔來源：沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2024年07月26日
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第48卷
2015正
第l0期
10月
'I!
MICR0MOTORS
Vo1．48．No．10
OcL 2015
永磁電機(jī)電樞反應(yīng)電抗的研究
安忠良，趙彬，周挺，高俊
(沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)國(guó)家稀土永磁電機(jī)工程技術(shù)研究中心，沈陽(yáng)110870)
摘要：針對(duì)永磁同步電機(jī)的電抗參數(shù)的變化規(guī)律進(jìn)行研究。介紹并完善等效交直軸磁路法，對(duì)不同功率，不同磁
路結(jié)構(gòu)的永磁同步電機(jī)進(jìn)行電抗參數(shù)的計(jì)算，根據(jù)計(jì)算結(jié)果總結(jié)電機(jī)電抗參數(shù)隨內(nèi)功率因數(shù)角的變化規(guī)律，以及與
磁路結(jié)構(gòu)的關(guān)系。對(duì)多臺(tái)電機(jī)進(jìn)行電抗參數(shù)的測(cè)試，在測(cè)試過程中對(duì)電壓積分法進(jìn)行完善，使得測(cè)試方法更為準(zhǔn)
確，并將測(cè)得數(shù)據(jù)與計(jì)算數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比。
關(guān)鍵詞：永磁同步電機(jī)；交軸電樞反應(yīng)電抗；直軸電樞反應(yīng)電抗；有限元分析
中圖分類號(hào)：TM351；TM341 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A 文章編號(hào)：1001—6848(2015)10—0001-06
Study on Armature Reaction Reactance of Permanent M agnet M otors
AN Zhongliang，ZHA0 Bin，ZHOU Ting，GAO Jun
(National Engineering Research Center for Rare Earth Permanent Magnet Machines，
Shenyang University of Technology Shenyang，Shenyang 110870 China)
Abstract：The paper study the changing rule of the reactance parameters of PMSM．The equivalent d—axis
and q-axis magnetic circuit method will be introduce and use this method calculate reactance parameters of
different power and different structure S PMMS，conclude the changing rule of the reactance parameters of
PMSM with and magnetic circuit structure．The reactance parameters of PMSM will be tested．In process
the voltage integral method will be improved，making the method more accurate．The result will be compared
with the calculate data．
Key words：PMSM ；q-axis armature reaction reactance；d-axis armature reaction reactance，；finite element
analysis
0 引 言
永磁同步電機(jī)不需要外部提供勵(lì)磁，可顯著提
高電機(jī)的功率因數(shù)，減小電機(jī)的定子電流及相應(yīng)的
損耗，因此具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、體積小、重量輕、效率
高、運(yùn)行可靠等優(yōu)點(diǎn)，被廣泛應(yīng)用于各個(gè)領(lǐng)域¨ J。
永磁電機(jī)輸出特性與電樞反應(yīng)電抗有著密切關(guān)系，
當(dāng)用永磁電機(jī)作為電動(dòng)機(jī)運(yùn)行時(shí)，較小的直軸電抗
和較大的凸極率可提高電動(dòng)機(jī)的牽入同步能力、磁
阻轉(zhuǎn)矩和過載倍數(shù)，同時(shí)影響著恒功率調(diào)速運(yùn)行電
動(dòng)機(jī)的弱磁擴(kuò)速能力。當(dāng)永磁電機(jī)作為發(fā)電機(jī)運(yùn)行
時(shí)，較高的凸極率可以降低電機(jī)的固有電壓調(diào)整
率 4 J。因此電機(jī)電樞反應(yīng)電抗是永磁電機(jī)不可忽略
的參數(shù)，其影響因素的研究變得尤為重要_5 J。
電勵(lì)磁式同步電機(jī)電樞反應(yīng)電抗的計(jì)算方法比
較成熟，對(duì)于永磁電機(jī)來說，永磁體沒有電勵(lì)磁的
“開路”和“短路”狀態(tài)，永磁體的勵(lì)磁作用固定存
在，因此不考慮永磁體作用的計(jì)算方法會(huì)造成較大
的誤差，沒有實(shí)際的意義 J。因此，諸多學(xué)者針對(duì)
永磁同步電機(jī)電抗的計(jì)算進(jìn)行了較為細(xì)致的研究。
文獻(xiàn)[8]提出了電勢(shì)法，是一種基于電勢(shì)平衡方程
式的計(jì)算方法。文獻(xiàn)[9]提出采用修正軟磁材料相
對(duì)磁導(dǎo)率 的二維有限元法來計(jì)算考慮交直軸共磁
路情況下的定子三相繞組的自感以及互感，采用dq0
坐標(biāo)變換計(jì)算交直軸電感，最后乘以相應(yīng)的系數(shù)得
到電機(jī)的交直軸電樞反應(yīng)電抗。分析得到電機(jī)電抗
收稿日期：2015—01—04
作者簡(jiǎn)介：安忠良(1975)，男，博士，教高，研究方向?yàn)樘胤N電機(jī)及其控制。
趙彬(1988)，女，碩士研究生，研究方向?yàn)樘胤N電機(jī)及其控制。
周挺(1981)，女，碩士，工程師，研究方向?yàn)橛来烹姍C(jī)的設(shè)計(jì)計(jì)算。
高俊(1984)，男，碩士，工程師，研究方向永磁電機(jī)及其結(jié)構(gòu)工藝。
· 2· 'I} 48卷
的計(jì)算過程中可以不考慮直軸磁路的飽和，但必須
考慮交軸磁路的飽和。文獻(xiàn)[10]基于二維時(shí)步有限
元法，提出了一種綜合考慮交、直軸磁路飽和、交
叉飽和影響的計(jì)算電抗參數(shù)(包括電樞反應(yīng)電抗、端
部漏抗和交直軸電抗)的新方法，同時(shí)對(duì)不同工況下
的參數(shù)也進(jìn)行了詳細(xì)分析，并對(duì)有關(guān)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行
以上文獻(xiàn)都只是對(duì)電機(jī)電抗參數(shù)的計(jì)算方法進(jìn)
行研究，并未針對(duì)多臺(tái)電機(jī)進(jìn)行計(jì)算來分析電機(jī)電
抗參數(shù)的變化規(guī)律。因此本文利用等效交直軸磁路
法對(duì)多臺(tái)電機(jī)進(jìn)行電抗參數(shù)的計(jì)算，考慮交軸磁路
的飽和，總結(jié)電抗參數(shù)隨內(nèi)功率因數(shù)角的變化規(guī)律，
考慮不同磁路結(jié)構(gòu)對(duì)電機(jī)電抗參數(shù)存在影響，對(duì)其
1 永磁電機(jī)交直軸電抗計(jì)算
等效交直軸磁路法是將永磁電機(jī)的運(yùn)行狀態(tài)分
解為等效直軸狀態(tài)和等效交軸兩種狀態(tài)，首先將電
流分解為直軸分量和交軸分量，根據(jù)電機(jī)學(xué)可知，
交直軸電流分量求取方法如式(1)所示ll¨。
{I ~=lsi nqt (1)
式中，，為電機(jī)相電流， 為電機(jī)的內(nèi)功率因數(shù)角，
此時(shí) 、，。為電機(jī)的一相繞組的有效值。
即已知電機(jī)相電流以及電機(jī)的內(nèi)功率因數(shù)角就
可以得到電機(jī)的交直軸電流分量，從而計(jì)算兩種不
1．1 等效直軸狀態(tài)
電機(jī)的等效直軸狀態(tài)就是轉(zhuǎn)子直軸與A相繞組
軸線重合，利用Ansoft有限元軟件實(shí)現(xiàn)時(shí)，對(duì)電機(jī)
一每 ㈤
此時(shí)，，m為電流直軸分量幅值。
此時(shí)交軸電流為零，則電機(jī)氣隙反電動(dòng)勢(shì)為直
軸電樞反應(yīng)電動(dòng)勢(shì)。對(duì)電機(jī)的空載氣隙磁密波形及
等效直軸狀態(tài)氣隙磁密波形進(jìn)行諧波分析，得到氣
隙磁密基波幅值，計(jì)算出空載反電動(dòng)勢(shì)和直軸電動(dòng)
勢(shì)，由式(3)計(jì)算直軸電樞反應(yīng)電抗。
： ： (3)
等效交軸狀態(tài)就是轉(zhuǎn)子交軸與A相繞組軸線重
合，利用Ansoft有限元軟件實(shí)現(xiàn)時(shí)，對(duì)電機(jī)模型加
載電流與直軸狀態(tài)下加載電流公式相同，如式(2)
所示。
此時(shí)，，m就是負(fù)的電流的交軸分量幅值。
此時(shí)不存在直軸電樞反應(yīng)，但電機(jī)氣隙反電動(dòng)
勢(shì)不等于交軸電樞反應(yīng)電動(dòng)勢(shì)，而是E。，E ，E 構(gòu)
成了直角三角形相量關(guān)系，如圖1所示。為使交軸
狀態(tài)和額定狀態(tài)下的E 磁場(chǎng)飽和程度相同，將通過
修改等效交軸狀態(tài)下的永磁體剩磁 和矯頑力
來得到。
q
x
圖1 等效交軸狀態(tài)的相量圖
將等效交軸狀態(tài)下磁密波形與空載狀態(tài)下磁密
波形相減得到交軸電樞反應(yīng)磁密波形，對(duì)交軸電樞
反應(yīng)磁密波形進(jìn)行諧波分析，得到基波幅值，計(jì)算
交軸電樞反應(yīng)電動(dòng)勢(shì)，由式(4)計(jì)算交軸電樞反應(yīng)
電抗。
： (4)
電機(jī)的交直軸電抗可以式(5)計(jì)算得到。
{ Xa =X1 +X~a (5)
式中，置為電機(jī)的定子漏抗。
2 永磁電機(jī)電抗參數(shù)測(cè)試
電樞反應(yīng)電抗是永磁電機(jī)的重要參數(shù)， 目前測(cè)
量電機(jī)電抗參數(shù)的方法主要有3種：伏安法、電壓
積分法和直接負(fù)載法。根據(jù)各方法優(yōu)缺點(diǎn)，綜合來
考慮選擇較適用于實(shí)驗(yàn)室測(cè)量的電壓積分法來測(cè)量
電抗參數(shù)。
2．1 電壓積分法測(cè)試原理
電壓積分法的測(cè)量原理圖如2所示。
圖2 測(cè)量電感原理圖
測(cè)量前，將開關(guān)s合上，調(diào)節(jié)jR 、R，和R 使
10期 安忠良等：永磁電機(jī)電樞反應(yīng)電抗的研究 ·3 ·
電橋平衡，積分器讀數(shù)為零。然后將開關(guān)打開，電
橋構(gòu)成一個(gè)直流衰減回路，電壓積分器積分兩端的
直流衰減電壓，得到讀數(shù) ，則：
=一 (R ㈤
2+R4)，0
測(cè)量過程中，選擇電阻R，=R ，當(dāng)電橋調(diào)節(jié)至
平衡時(shí)，自然滿足R=R：，因此電感 可由式(7)計(jì)
算得到。
： (7)
2．2 電壓積分法測(cè)試方法
測(cè)量永磁同步電機(jī)交直軸電抗參數(shù)時(shí)，電樞繞
組的連接法如圖3所示。測(cè)量直軸電抗時(shí)用圖3(a)
替代圖2中的電感 ，轉(zhuǎn)子直軸對(duì)準(zhǔn)電樞繞組合成磁
動(dòng)勢(shì)軸線方向且固定。為了使試驗(yàn)時(shí)的電機(jī)飽和情
況與電機(jī)實(shí)際運(yùn)行時(shí)一樣，須將直流量折算成相應(yīng)
的交流量。此時(shí)加載電流以及 的計(jì)算如式(8)
所示。
【Io=^l2Ia
iXd-
式中：∞ 為永磁同步電機(jī)的實(shí)際運(yùn)行時(shí)的電角
頻率。
測(cè)量交軸電抗時(shí)保證轉(zhuǎn)子位置不變，如圖3(b)
連接方法，將B、c兩相繞組串聯(lián)代替圖2中電感
￡。此時(shí)加載電流以及的瓦計(jì)算如式(9)所示。
iI l ：萼l(xiāng) q
：
C
(a)測(cè)量直軸參數(shù)連接法 (b)測(cè)量交軸參數(shù)連接法
圖3 測(cè)量交、直軸參數(shù)電樞連接法
3 永磁電機(jī)電抗參數(shù)計(jì)算
3．1 內(nèi)置式無阻尼籠電機(jī)電抗的計(jì)算
本節(jié)計(jì)算永磁發(fā)電機(jī)的電抗參數(shù)，電機(jī)結(jié)構(gòu)為
內(nèi)置式無阻尼籠轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)和u型混合式磁路結(jié)構(gòu)，
模型如圖4所示，電機(jī)的基本參數(shù)如表1所示。計(jì)
算交直軸電抗隨內(nèi)功率因數(shù)角的變化如表2所示，
其中交直軸電抗均用標(biāo)幺值表示。
圖4 永磁電機(jī)模型
表1 發(fā)電機(jī)參數(shù)
表2 發(fā)電機(jī)參數(shù)隨內(nèi)功率因數(shù)角的變化
由表2可以看出2．5 kW 電機(jī)的直軸電抗在
0．1046～0．1115之間變化，最大相差只有0．0069，
電機(jī)的內(nèi)功率因數(shù)角每增加10。，直軸電抗變化率為
0．70％ 。交軸電抗由0．2404～0．2675之間變化，最
大相差0．0271，電機(jī)的內(nèi)功率因數(shù)角每增加10。，
交軸電抗變化率為1．16％ ，凸極率可達(dá)2．36。3．5
kW 電機(jī)的直軸電抗在0．1277～0．1372之間變化，
最大相差只有0．0095，電機(jī)的內(nèi)功率因數(shù)角每增加
l0。，直軸電抗變化率為0．78％交軸電抗由0．2905
～ 0．3332之間變化，最大相差0．0427，電機(jī)的內(nèi)功
率因數(shù)角每增加10。，交軸電抗變化率為1．49％，
凸極率可達(dá)2．36。
· · 1I}秈 48卷
由此可以看出無阻尼籠內(nèi)置式永磁同步電機(jī)的
交軸反應(yīng)電抗容易隨內(nèi)功率因數(shù)角的變化而發(fā)生變
化，在功率因數(shù)角為0。～90。范圍內(nèi)，每增加10。，
交軸電抗變化率為1．14％ ～1．5％，直軸電抗基本不
變，變化率小于1％。由表2可知兩臺(tái)電機(jī)的額定點(diǎn)
電抗，可知鐵心長(zhǎng)度增加10 mm時(shí)，直軸電抗增加
11．40％ ，交軸電抗增加11．59％ 。
3．2 內(nèi)置式有阻尼籠電機(jī)電抗的計(jì)算
本節(jié)對(duì)5．5 kW和7．5 kW異步起動(dòng)永磁同步電
動(dòng)機(jī)進(jìn)行計(jì)算。電機(jī)結(jié)構(gòu)相同，轉(zhuǎn)子為帶阻尼籠的
內(nèi)置式結(jié)構(gòu)，w型混合式磁路結(jié)構(gòu)，具體的模型如
圖5所示?；緟?shù)如表3所示。交直軸電抗參數(shù)
隨內(nèi)功率因數(shù)角變化的情況如表4所示。
圖5 電動(dòng)機(jī)模型
表3 電機(jī)參數(shù)
由表4可以看出5．5 kW 電機(jī)的直軸電抗在
0．4673—0．6322之間變化，最大相差只有0．1649，
電機(jī)的內(nèi)功率因數(shù)角每增加l0。，直軸電抗變化率為
5．38％。交軸電抗由0．6107—0．9388之間變化，最
大相差0．3281，電機(jī)的內(nèi)功率因數(shù)角每增加l0。，
交軸電抗變化率為7．72％，凸極率為1．39。7．5 kW
電機(jī)的直軸電抗在0．4944～0．6740之間變化，最大
相差只有0．1796，電機(jī)的內(nèi)功率因數(shù)角每增加1O。，
直軸電抗變化率為5．86％ 。交軸電抗由0．5110～
0．8371之間變化，最大相差0．3261，電機(jī)的內(nèi)功率
因數(shù)角每增加lO。，交軸電抗變化率為10．06％ ，凸
極率為1．06。
表4 電機(jī)參數(shù)隨內(nèi)功率因數(shù)角的變化
由表3可知兩個(gè)電機(jī)的基本參數(shù)相同，只有鐵
心長(zhǎng)度不同。由此可以看出有阻尼籠內(nèi)置式永磁電
機(jī)的交軸反應(yīng)電抗容易隨內(nèi)功率因數(shù)角的變化而發(fā)
生變化，每增加l0。，直軸電抗變化率為5％ ～6％。
隨鐵心長(zhǎng)度的增加，交軸電抗的變化率也將增加，
可達(dá)10％。由表4可知兩臺(tái)電機(jī)的額定點(diǎn)電抗，可
知鐵心長(zhǎng)度增加10 mm時(shí)，直軸電抗變化較小，將
增加0．008％ ，交軸電抗將減小11．82％。
3．3 表面式電機(jī)電抗的計(jì)算
本節(jié)對(duì)五臺(tái)表面式進(jìn)行計(jì)算。電機(jī)基本參數(shù)如
表5所示，電機(jī)結(jié)構(gòu)相同，轉(zhuǎn)子為帶表貼式磁路結(jié)
構(gòu)，兩磁極之間設(shè)有1．5 mm凸臺(tái)，如圖6所示。
圖6 電機(jī)模型
表5 電機(jī)參數(shù)
樣機(jī)1、樣機(jī)2只有鐵心長(zhǎng)度不同，而與樣機(jī)
3、樣機(jī)4、樣機(jī)5的氣隙長(zhǎng)度、定子外徑、永磁體
尺寸不同，將其交直軸電抗參數(shù)隨內(nèi)功率因數(shù)角變
10期 安忠良等：永磁電機(jī)電樞反應(yīng)電抗的研究 ‘5 ·
化的情況如表6所示。樣機(jī)3、樣機(jī)4、樣機(jī)5只有
鐵心長(zhǎng)度不同，將其交直軸電抗參數(shù)隨內(nèi)功率因數(shù)
角變化的情況如表7所示。
表6 樣機(jī)1和樣機(jī)2參數(shù)隨內(nèi)功率因數(shù)角的變化
由表6可以看出2．1 kW 電機(jī)的直軸電抗在
0．0963～0．0978之間變化，最大相差只有0．0015，
電機(jī)的內(nèi)功率因數(shù)角每增加10。，直軸電抗變化率為
0．17％。交軸電抗由0．0984—0．2152之間變化，最
大相差0．1168，電機(jī)的內(nèi)功率因數(shù)角每增加l0。，
交軸電抗變化率為13．18％。4．2 kW 電機(jī)的直軸電
抗在O．1317—0．1330之間變化，最大相差只有
0．0013，電機(jī)的內(nèi)功率因數(shù)角每增加l0。，直軸電抗
變化率為0．11％ 。交軸電抗由0．1330～0．2460之間
變化，最大相差0．113，電機(jī)的內(nèi)功率因數(shù)角每增加
10。，交軸電抗變化率為9．44％。由此可以看出電機(jī)
的交軸反應(yīng)電抗容易隨內(nèi)功率因數(shù)角的變化而發(fā)生
變化，每增加10。，交軸電抗率在10％ 左右，直軸
電抗基本不變，變化率低于l％。
由表6得到電機(jī)的額定點(diǎn)電抗，由于4．2 kW 電
機(jī)的比2．1 kW電機(jī)鐵心長(zhǎng)度增加一倍，直軸電抗增
加0．0354，交軸電抗增加0．0346。則鐵心長(zhǎng)度增加
10 mm 時(shí)，直軸電抗增加6．64％ ，交軸電抗增
加6．30％ 。
表7 樣機(jī)3。樣機(jī)4。樣機(jī)5的電抗參數(shù)隨內(nèi)功率因數(shù)角的變化
由表7可以看出6．9 kW 電機(jī)的直軸電抗在
0．2005～0．2019之間變化，最大相差只有0．0014，電
機(jī)的內(nèi)功率因數(shù)角每增加l0。，直軸電抗變化率為
0．078％。交軸電抗由0．2053～0．2383之間變化，最
大相差0．03，電機(jī)的內(nèi)功率因數(shù)角每增加10。，交軸
電抗變化率為1．62％。9．42 kW 電機(jī)的直軸電抗在0．
2608～0．2625之間變化，最大相差只有0．0017，電機(jī)
的內(nèi)功率因數(shù)角每增加lO。，直軸電抗變化率為
0．072％ 。交軸電抗由0．2663—0．3727之間變化，最
大相差0．1064，電機(jī)的內(nèi)功率因數(shù)角每增加l0。，交
軸電抗變化率為4．44％。11．94 kW 電機(jī)的直軸電抗
在0．3066～0．3088之間變化，最大相差只有0．0022，
電機(jī)的內(nèi)功率因數(shù)角每增加10。，直軸電抗變化率為
0．080％。交軸電抗由0．3123～0．4077之間變化，最
大相差0．0954，電機(jī)的內(nèi)功率因數(shù)角每增加l0。，交
軸電抗變化率為3．39％。由此可以看出電機(jī)的交軸反
應(yīng)電抗容易隨內(nèi)功率因數(shù)角的變化而發(fā)生變化，每增
加l0。，交軸電抗變化1．62％ ～4．44％ ，直軸電抗基
本不變，變化低于0．1％
由表7可知電機(jī)額定點(diǎn)的電抗，由于三臺(tái)電機(jī)的
鐵心長(zhǎng)度依次增加40 mm，45 mm。則鐵心長(zhǎng)度增加
10 mm時(shí)，直軸電抗增加7．48％ ，5．18％ ，交軸電抗
增加4．37％ ，3．83％ ，由此可知直軸電抗隨鐵心長(zhǎng)度
的變化比交軸電抗變化明顯，每增加10 mm，變化率
為5．18％ ～7．48％ ，交軸變化率為3．83％ ～4．37％。
4 永磁電機(jī)電抗參數(shù)測(cè)試
利用電壓積分法對(duì)多臺(tái)電機(jī)進(jìn)行測(cè)試，測(cè)得的
數(shù)據(jù)與計(jì)算數(shù)據(jù)對(duì)比列如表8所示。
表8 實(shí)驗(yàn)值與計(jì)算值對(duì)比
· · 'l}機(jī) 48卷
由此可見誤差均小于5％ ，經(jīng)完善的電壓積分 過程中完善caE,積分法，與等效交直軸磁路法計(jì)算
法測(cè)試準(zhǔn)確。 的電抗參數(shù)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比，交直軸電抗參數(shù)誤差均
5 結(jié) 論 小于5％。
由以上5臺(tái)不同功率的表面式永磁電機(jī)與4臺(tái)
內(nèi)置式永磁電機(jī)計(jì)算結(jié)果可以得到以下結(jié)論：
(1)內(nèi)置式無阻尼籠永磁同步電機(jī)，在功率因
數(shù)角為0。一90。范圍內(nèi)，每增加10。，交軸電抗變化
率為1．14％ ～1．5％，直軸電抗基本不變，變化率小
于l％。這種結(jié)構(gòu)電機(jī)凸極率較高，達(dá)到2．36。鐵
心長(zhǎng)度增加10 mm時(shí)，直軸電抗增加11．40％，交
軸電抗增加11．59％。
(2)內(nèi)置式有阻尼籠永磁電機(jī)，功率因數(shù)角為
0。一90。范圍內(nèi)，每增加10。，直軸電抗變化率為5％
一6％ 。隨鐵心長(zhǎng)度的增加，交軸電抗的變化率也將
增加，可達(dá)10％。這種結(jié)構(gòu)電機(jī)的凸極率較低，在
1．06～1．39之間。鐵心長(zhǎng)度增加10 mm時(shí)，直軸電
抗變化較小，將增加0．008％ ，交軸電抗將減
小11．82％ 。
(3)表面式電機(jī)，內(nèi)功率因數(shù)角在0。一9O。范圍
內(nèi)，每增加10。，直軸電抗基本不隨內(nèi)功率因數(shù)角變
化而改變，變化率小于1％ ，交軸電抗隨內(nèi)功率因
數(shù)角變化明顯，變化范圍1．62％ ～7．28％。鐵心長(zhǎng)
度增加時(shí)，電機(jī)的直軸電抗變化比交軸電抗變化明
顯，鐵心長(zhǎng)度增加10 mm時(shí)，直軸電抗變化率為
5．18％ 一7．48％ ，交軸變化率為3．83％ ～4．37％。
(4)對(duì)多臺(tái)電機(jī)進(jìn)行電抗參數(shù)測(cè)試試驗(yàn)，測(cè)試
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