對(duì)于過熱機(jī)理，已有些分析，但并不完整。本文利用上述實(shí)例進(jìn)行定量計(jì)算與理論分析，力求更加詳細(xì)地揭示故障發(fā)展的過程。
　　將引線假設(shè)為位于銅管中心的一條直線，流通電流I（單相變壓器，中性點(diǎn)電流等于相電流，假設(shè)電流是均勻分布的）。引線A點(diǎn)與銅管內(nèi)壁B點(diǎn)靠接前，A與B點(diǎn)電位差uab應(yīng)有兩部分組成。一是電流在引線上引起的電阻電壓u；二是靠接點(diǎn)、銅管、引線、上端引線導(dǎo)電桿形成的閉合回路中由引線電流引起的交變磁通產(chǎn)生的感應(yīng)電勢(shì)e。

　　將L=2970mm,RA=10.2mm,RB=27.5mm,及I=1011A（幅值）代入公式，可得到磁通幅值φ=5.98×10-4 Wb，對(duì)于正弦波閉合回路感應(yīng)電勢(shì)為
　　e=4.44fφN=0.133V（有效值）
　　引線(銅，室溫時(shí)的電導(dǎo)率為5.8×107西/米)的橫截面積為325mm2,長(zhǎng)度L=2970mm,則在75℃時(shí)，引線電阻（從靠接點(diǎn)到頂端）為Ryx=1.93×10-4 Ω
　　由引線電流引起的電阻電壓(有效值，以下簡(jiǎn)稱引線電壓)
　　　　　uyx=1.93x10-4×715=0.138V
　　通過以上計(jì)算可以看出，無論是感應(yīng)電勢(shì)還是引線電壓都是非常小的。
　　套管內(nèi)黃銅管（室溫時(shí)的電導(dǎo)率為1.5×107西/米）橫截面積為643 mm2,在75℃時(shí)，其電阻（從靠接點(diǎn)到頂端，以下簡(jiǎn)稱銅管電阻）為Rtg=3.77×10-4 Ω
　　當(dāng)不計(jì)靠接點(diǎn)處的接觸電阻時(shí)，閉合回路的電阻值為銅管電阻與引線電阻之和，等于Rhl=5.7×10-4 Ω?？梢姴挥?jì)回路接觸電阻時(shí)閉合回路電阻是很小的。
　　暫時(shí)不考慮接觸電阻。計(jì)算分流電流。銅管電阻與引線電阻并聯(lián)，可以計(jì)算出銅管中所流過的電流為242A，引線所流過的電流為473A；在感應(yīng)電勢(shì)作用下，閉合回路產(chǎn)生的環(huán)流等于233A。應(yīng)當(dāng)指出，銅管上流過的分流電流與在感應(yīng)電勢(shì)產(chǎn)生的環(huán)流相位是不同的，兩者互差900。因此銅管上流過的最大電流值為ITGMAX
　　　
　　實(shí)際上，靠接點(diǎn)處存在接觸電阻，其值受多種因素的影響。接觸電阻的主要表現(xiàn)是接觸處出現(xiàn)局部高溫。根據(jù)接觸電阻理論，當(dāng)兩金屬表面互相接觸時(shí)，只有少數(shù)凸出的點(diǎn)（小面）發(fā)生了真正的接觸，其中僅僅是一小部分金屬接觸或準(zhǔn)金屬接觸的斑點(diǎn)才能導(dǎo)電。當(dāng)電流流過這些很小的導(dǎo)電斑點(diǎn)時(shí)電流線必然會(huì)發(fā)生收縮現(xiàn)象。由于電流線收縮，流過導(dǎo)電斑點(diǎn)附近的電流路徑增長(zhǎng)，有效導(dǎo)電截面減小，因而電阻值相應(yīng)增大。因電流線收縮形成的附加電阻成為收縮電阻，是構(gòu)成接觸電阻的一個(gè)分量。其次，由于金屬表面有膜的存在，如果實(shí)際接觸面之間的薄膜能導(dǎo)電，則當(dāng)電流通過薄膜時(shí)將會(huì)受到一定阻礙而有另一附加電阻稱為膜電阻，它是構(gòu)成接觸電阻的另一分量?？偲饋碚f，接觸電阻一般應(yīng)包含三個(gè)部分：一個(gè)接觸元件一邊的收縮電阻、接觸面間的膜電阻、另一接觸元件的收縮電阻。

　　式中，接觸元件材料的電阻率ρ和膜的面電阻率σ均為已知值，困難的是導(dǎo)電斑點(diǎn)個(gè)數(shù)n和平均半徑ap 無法確定?！　?/FONT>