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箱梁碗扣式鋼管模板支架安全專項施工方案

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箱梁碗扣式鋼管模板支架
安全專項施工方案

目    錄
一、工程概況	1
（一）項目概況	1
（二）箱梁滿堂支架概況	1
（三）施工現(xiàn)場總平面布置圖	7
（四）施工要求	7
（五）技術(shù)保證條件	7
二、編制依據(jù)	7
三、施工計劃	9
（一）施工進度計劃	9
（二）材料計劃	9
（三）設(shè)備計劃	10
四、施工工藝技術(shù)	11
（一）技術(shù)參數(shù)	11
（二）工藝流程	12
（三）施工方法	13
1．滿堂碗扣支架搭設(shè)	13
2．箱梁模板安裝	16
3．支架預(yù)壓	18
4．鋼筋制作、安裝及預(yù)應(yīng)力管道安裝	20
5．箱梁混凝土澆筑	23
6．預(yù)應(yīng)力施工	26
7．支頂、模板的拆除	29
（四）檢查驗收	31
五、施工安全保證措施	32
（一）組織保障	32
（二）技術(shù)措施	33
1．施工機械的安全控制措施	33
2．高空作業(yè)的安全技術(shù)措施	34
3．起重吊裝作業(yè)安全技術(shù)措施	34
4．張拉安全技術(shù)措施	35
5．現(xiàn)澆支架工程安全措施	36
6．安全防火措施	37
7．防高溫作業(yè)措施	38
8．防臺風(fēng)措施	38
9．防雨季措施	39
（三）應(yīng)急預(yù)案	39
（四）監(jiān)測監(jiān)控	46
六、勞動力計劃	47
（一）項目管理人員	47
（二）特種作業(yè)人員	48
七、高大模板驗算書	50
（一）箱室、腹板模板和碗扣支撐體系計算書	50
（二）翼緣板模板和碗扣支撐體系計算書	64
（三）橫梁模板和碗扣支撐體系計算書	74
（四）箱梁內(nèi)模計算書	85
（五）箱梁側(cè)模計算書	96
八、附圖	104
 
 
箱梁碗扣式鋼管滿堂支架
安全專項施工方案

一、工程概況
（一）項目概況
（二）箱梁滿堂支架概況
1．周邊環(huán)境
（1）根據(jù)現(xiàn)狀水渠底采集數(shù)據(jù)成果及當(dāng)?shù)卮迕窳私庾畲蠛樗?#、8#墩渠底采用直徑Ф1.5m砼Ι級涵管3根成排埋設(shè)排水涵管。涵管底部至渠底持平，確保水流通過。涵管端頭用M7.5漿砌片石砌筑封頭，涵管頂及四周圍用C25混凝土包封鎖定。其余用素土分層回填到施工平臺面分層夯實，填土高度9.33m。涵管兩端按坡比1:1收坡至施工平臺面。整個施工平臺面邊坡用沙袋貼面防護，雨季來臨時如來不及排水；可以直接把施工平臺用挖機挖開確保排洪。
（2）興業(yè)三路跨線橋在6#～7#號墩跨興業(yè)三路，開始支架搭設(shè)時將對興業(yè)三路封閉，對興業(yè)三路交通車輛進行導(dǎo)行分流?，F(xiàn)況車輛通行興業(yè)三路的車流量主要為小焦工業(yè)園區(qū)的施工及普通通行車輛，車流量較小，車速在40km/h左右，大型車輛較多。在進行6#～7#墩之間現(xiàn)澆箱梁支架搭設(shè)中，通過興業(yè)三路的車輛將會受到施工區(qū)域的影響而不能正常向正前方行駛，此時采取交通導(dǎo)行，將兩端封閉繞道行駛，確保行車安全。
2．上部結(jié)構(gòu)設(shè)計
本橋上部結(jié)構(gòu)為預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆連續(xù)箱梁。全橋共分三聯(lián)，跨徑布置為3×30＋3×30＋3×30米?，F(xiàn)澆箱梁采用流線型等高連續(xù)箱梁，中心處梁高1.9m，單箱三室截面，箱梁頂寬16.6m，橋面橫坡通過箱梁左右腹板高差形成。箱梁頂板厚25cm，底板中間段厚25cm?；炷翉姸鹊燃壘鶠镃50。
3．下部結(jié)構(gòu)設(shè)計
（1）橋墩
全橋共設(shè)置8橋墩。墩身采用寶瓶式雙柱式橋墩縱橋向墩寬1.60m。雙柱橋墩上部有一道系梁聯(lián)接，系梁中心高度1.2m，厚為1.2m，系梁設(shè)有三道裝飾槽，槽底寬0.2m，深0.05m。2#、5#、8#墩頂設(shè)固定支座，其余各墩頂設(shè)活動支座。墩身及系梁混凝土強度等級均為C40。
（2）橋臺
橋臺采用鋼筋砼一字臺，橋臺前墻寬11.84m，厚1.0m；臺身寬16.6m，厚1.0m。橋臺側(cè)墻長3m，臺后接引道擋土墻。橋臺混凝土強度等級均為C40。
（3）承臺及樁基
本橋樁基均采用嵌巖樁設(shè)計，各樁基均以中風(fēng)化花崗巖作為持力層，樁長10～24m。
2#、5#、8#墩采用雙排樁基礎(chǔ)，每墩設(shè)4根D=1.5m鉆孔灌注樁，樁頂設(shè)承臺，承臺長6.70m，寬8.10m，厚2.0m。其余墩采用單排樁基礎(chǔ)，每墩設(shè)2根D=2.0m鉆孔灌注樁，樁頂設(shè)承臺，承臺長8.8m，寬3.2m，厚2.5m。
橋臺采用雙排樁基礎(chǔ)，一幅橋臺設(shè)8根D=1.2m鉆孔灌注樁，樁頂設(shè)承臺，承臺長17.2m，寬5.4m，厚2.0m。
承臺混凝土強度等級為C30，樁基為C30水下混凝土。
4．地質(zhì)情況
根據(jù)鉆探揭露，擬建場地地基土自上而下分述如下：
①素填土（Qml）○1b：層厚0.50～51.80m，頂板埋深0～1.70m，頂板標(biāo)高338.05～354.97m。該層屬近期回填（≤3年），且未經(jīng)專門的壓實處理，尚未完成自重固結(jié)，均勻性及密實度差。屬潮濕類型土。
②粉質(zhì)粘土（Qdl）⑤：層厚1.20～8.80m，頂板埋深0～51.80m，頂板標(biāo)高296.46～384.91m。坡積成因。屬中濕類型土。該層按《公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（JTGC20-2011）附錄J劃分，土、石等級為Ⅱ級普通土。
③殘積砂質(zhì)粘性土（Qel）⑥：厚度1.60～12.40m（個別路基孔未揭穿），頂板埋深0.90～31.80m，頂板標(biāo)高317.03～381.31m?？傮w屬中濕類型土。該層按《公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（JTGC20-2011）附錄J劃分，土、石等級為Ⅱ級普通土。
④全風(fēng)化花崗巖（γ52（3）c）⑦：層厚2.50～10.60m，頂板埋深0～35.30m，頂板標(biāo)高313.53～381.63m。風(fēng)化裂隙極發(fā)育，巖體極破碎，為散體結(jié)構(gòu)，屬極軟巖，巖體基本質(zhì)量等級為Ⅴ級。具有泡水易軟化、崩解的特性。該層按《公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（JTGC20-2011）附錄J劃分，土、石等級為Ⅲ級硬土。
⑤砂礫狀強風(fēng)化花崗巖（γ52（3）c）⑧：揭露厚度0.60～15.50m（大多路基孔未揭穿），頂板埋深0～53.90m，頂板標(biāo)高294.36～375.77m。該層壓縮性低，力學(xué)強度較高，但開挖后如遭受長時間的泡水作用，也會較快軟化使強度降低。該層按《公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（JTGC20-2011）附錄J劃分，土、石等級為Ⅲ級硬土。
⑥碎塊狀強風(fēng)化花崗巖（γ52(3)c）⑨：揭露厚度0.50～6.10m（個別路基孔未揭穿），頂板埋深0～30.10m，頂板標(biāo)高296.08～372.87m。該層壓縮性很低，力學(xué)強度高。該層按《公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（JTGC20-2011）附錄J劃分，土、石等級為Ⅳ級軟石。
⑦中風(fēng)化花崗巖（γ52(3)c）⑩：揭露厚度為3.10～14.30m（大部分未揭穿），頂板埋深0～33.10m，巖面標(biāo)高294.18～367.17m。該層基本不可壓縮，力學(xué)強度高。該層按《公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（JTGC20-2011）附錄J劃分，土、石等級為Ⅴ級次堅石。
⑧微風(fēng)化花崗巖（γ52(3)c）○11：揭露厚度為3.30～8.20m，頂板埋深22.40～27.20m，巖面標(biāo)高310.97～325.21m。本層工程性能良好，巖體不可壓縮，力學(xué)強度很高。該層按《公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（JTGC20-2011）附錄J劃分，土、石等級為Ⅵ級堅石。
5．地表水及水文情況
場地地表水系較發(fā)育，沿線在K2+200附近跨越一水溝（溝寬約8m），在K2+640～K2+800及K4+720～設(shè)計終點段分布有多個魚塘（面積約1500～8500m2）。溝（塘）水主要來源于大氣降水以及周邊生活、生產(chǎn)廢水的匯入，動態(tài)受季節(jié)影響和人為控制。勘察期間，水深約0.2～2.0m。擬建工程場地地下水主要賦存和運移于填土及粗砂的孔隙，殘積土和全～土狀強風(fēng)化巖的孔隙、網(wǎng)狀裂隙和碎塊狀強風(fēng)化巖～中、微風(fēng)化巖的裂隙中。地下水類型主要為潛水，局部粗砂及下部強～微風(fēng)化巖部分具微承壓性質(zhì)。地下水主要接受大氣降水、地表水的下滲和相鄰含水層的側(cè)向滲透補給，并總體隨地形由剝蝕低山向丘間谷地滲流排泄。

跨中箱梁斷面圖

支點箱梁斷面圖

（三）施工現(xiàn)場總平面布置圖
施工現(xiàn)場總平面布置圖詳附圖。
（四）施工要求
1．本工程高大模板荷載較大，高大模板施工時主要應(yīng)確保模板支撐架的穩(wěn)定。
2．在施工前，應(yīng)編制高大模板支撐系統(tǒng)安全專項施工方案，并組織專家論證審查。并根據(jù)論證審查報告修改完善安全專項施工方案，經(jīng)施工企業(yè)技術(shù)負責(zé)人、總監(jiān)理工程師簽字后，方可實施。
3．施工單位在安全專項施工方案經(jīng)總監(jiān)理工程師批準(zhǔn)后，應(yīng)按規(guī)定到質(zhì)量安全監(jiān)督站辦理辦理有關(guān)報備手續(xù)。
4．加強對模板支架作業(yè)人員和混凝土澆注人員以及管理人員進行安全技術(shù)交底，告知危險事項，組織安全教育和應(yīng)知應(yīng)會培訓(xùn)學(xué)習(xí)，了解支架搭設(shè)、拆除、混凝土振搗等關(guān)鍵施工工序、操作要點和注意事項，特別是換班作業(yè)時，現(xiàn)場的技術(shù)人員應(yīng)特別注意容易出現(xiàn)質(zhì)量和安全問題的部位。
5．高大模板工程施工完畢后，應(yīng)按規(guī)定組織專項驗收，在監(jiān)理單位等相關(guān)單位驗收符合要求后，應(yīng)通知質(zhì)量安全監(jiān)督站進行監(jiān)督驗收。
6．高大模板工程驗收合格后，施工單位方可進入下一道工序施工。
7．高大模板支撐系統(tǒng)安全專項施工方案中應(yīng)包括混凝土澆注方案。
（五）技術(shù)保證條件
1．嚴(yán)格按照《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》（建質(zhì)[2009]87號）文件規(guī)定編制高大模板工程安全專項施工方案及組織召開專家論證會。
2．根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ162-2008）規(guī)定，對高大模板支撐體系搭設(shè)的基本構(gòu)造要求嚴(yán)格按照規(guī)范第5.1.6條、6.1.9條、6.2.4條強制性條文要求進行設(shè)置。
3．嚴(yán)格執(zhí)行其它有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范、規(guī)程及管理文件規(guī)定。
二、編制依據(jù)
建質(zhì)[2009]87號《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》；
建質(zhì)[2009]254號《建設(shè)工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導(dǎo)則》；
建質(zhì)[2003]82號《建筑工程預(yù)防坍塌事故若干規(guī)定》；
建質(zhì)[2011]111號《建筑施工企業(yè)負責(zé)人及項目負責(zé)人施工現(xiàn)場帶班暫行辦法》；
閩建建[2003]47號《關(guān)于加強模板工程安全生產(chǎn)管理的通知》；
閩建建[2004]35號《福建省建設(shè)廳關(guān)于加強建筑模板工程鋼管支撐體系施工安全管理的通知》；
閩建建[2011]48號《關(guān)于開展建筑施工模板工程專項整治工作的通知》；
閩建建[2014]36號《關(guān)于進一步加強建筑施工模板工程質(zhì)量安全管理工作的通知》；
閩建建[2015]23號《關(guān)于加強建筑施工安全生產(chǎn)工作有關(guān)事項的通知》；
閩建建[2015]26號《關(guān)于印發(fā)<開展危險性較大的分部分項工程落實施工方案專項行動實施方案>的通知》；
閩建質(zhì)安監(jiān)總[2009]029號《關(guān)于進一步加強模板工程監(jiān)督管理的通知》；
《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）；
《建設(shè)工程施工現(xiàn)場供用電安全規(guī)范》（GB50194-2014）；
《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB50204-2015）；
《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50300-2013）；
《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》（GB50666-2011）；
《建設(shè)工程施工現(xiàn)場消防安全技術(shù)規(guī)范》（GB50720-2011）；
《建筑施工安全技術(shù)統(tǒng)一規(guī)范》（GB50870-2013）；
《金屬拉伸試驗方法》（GB/T228-2002）；
《碳素結(jié)構(gòu)鋼》（GB/T700-2006）；
《直縫電焊鋼管》（GB/T13793-2008）；
《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ46-2005）；
《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》（JGJ59-2011）；
《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ80-91）；
《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ162-2008）；
《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ166-2008）；
《混凝土泵送施工技術(shù)規(guī)程》（JGJ/T10-2011）；
《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTG/T F50-2011）；
《公路工程質(zhì)量檢驗評定標(biāo)準(zhǔn)》（JTG/T F80/1-2004）；
《現(xiàn)澆鋼筋混凝土（屋面）板及砌筑墻體的設(shè)計與施工技術(shù)規(guī)程》（DBJ13-20-1999）；
《建設(shè)工程施工重大危險源辨識與監(jiān)控技術(shù)規(guī)程》（DBJ13-91-2007）；
梅列經(jīng)濟開發(fā)區(qū)小蕉工業(yè)園基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)項目新城大道道路工程 興業(yè)三路跨線橋施工圖紙；
我公司編制的梅列經(jīng)濟開發(fā)區(qū)小蕉工業(yè)園基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)項目新城大道道路工程施工組織設(shè)計；
品茗施工安全設(shè)施計算軟件（V10.6）。
三、施工計劃
（一）施工進度計劃
計劃用120日歷天完成箱梁模板工程施工及混凝土澆筑。工期安排詳見進度計劃表。
（二）材料計劃
1．模板及支撐架的材料選擇
（1）模板：采用2440mm×1220mm×15mm（厚）膠合板。
（2）龍骨：除了橫梁底主龍骨為100×200mm方木外，其余主、次龍骨均采用100×100mm方木。
（3）滿堂架：選用 48×3.5mm碗扣鋼管及其配件，計算時采用保守值 48×3.0進行驗算。
（4）底座：由規(guī)格不小于100×100×8mm鋼板和鋼管套管焊接組成。
（5）頂托：采用標(biāo)準(zhǔn)可調(diào)頂托，U型托盤鋼板厚度5mm、寬度120mm、長度100mm、高度60mm，頂托螺桿長度為600mm，螺桿外徑不小于36mm；螺盤為瑪鋼、并帶碗扣，可調(diào)托撐的螺桿與支托板焊接應(yīng)牢固，焊縫高度不小于6mm；可調(diào)托撐螺桿與螺母旋合長度不少于5扣，螺母厚度不小于30mm；可調(diào)托撐抗壓承載力不小于40kN。
2．鋼管、頂托等材料進場前后安排專人檢查、驗收，并作相應(yīng)的記錄，驗收合格方可使用。進場的材料應(yīng)符合以下要求：
（1）碗扣鋼管：碗扣鋼管規(guī)格為 48×3.5mm鋼管及其配件，其碗扣式鋼管直徑、壁厚、允許偏差等應(yīng)符合《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ166-2008）的規(guī)定，鋼管壁厚不得小于3.5-0.025mm。鋼管表面平直光滑，無裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、毛剌、壓痕和深的劃痕，不得使用銹蝕嚴(yán)重（斑點、剝皮）、彎曲、開裂的鋼管。有對接的立柱應(yīng)保證對接焊縫達到Ⅱ級焊縫的要求，不能焊接脫空或點焊。搭設(shè)架子前應(yīng)進行保養(yǎng)，鋼管上嚴(yán)禁打孔，鋼管在使用前先涂刷防銹漆，力求環(huán)保美觀。鋼管端部不得有氣割，端面不平整不得作為立桿使用，否則在對接扣件部位出現(xiàn)彎曲，易失穩(wěn)。上碗扣、可調(diào)托座及可調(diào)螺母應(yīng)采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制造，材料性能應(yīng)符合GB11352中ZG270-500規(guī)定。下碗扣、橫桿接頭應(yīng)采用碳素鑄鋼制造，其材料機械性能應(yīng)符合GB11352中GZ230-450的規(guī)定。必須有產(chǎn)品質(zhì)量合格證、生產(chǎn)許可證、專業(yè)檢測單位檢測報告和產(chǎn)品標(biāo)識。碗扣立桿內(nèi)徑不大于50mm，外套長度不得小于160mm，外伸長度不小于110mm。
（2）頂托：頂托應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)可調(diào)頂托，U型托盤，支托與楞梁兩側(cè)間如有間隙，必須楔緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，安裝時應(yīng)保證上下同心，螺桿外徑與立柱鋼管內(nèi)徑的間隙不得大于3mm，螺盤應(yīng)為瑪鋼、并帶碗扣。
（3）龍骨：龍骨材料截面應(yīng)滿足尺寸要求，不使用非標(biāo)、異型的尺寸。
3．計劃一次性投入足量模板及鋼管支撐材料，以保證施工進度的需要，模板工程需用材料如下表：
序號	材料名稱	規(guī)格	單位	數(shù)量	進場計劃
1	模板（膠合板）	2440×1220×15	m2	5000	分批進場
2	碗扣鋼管	WDJ	t	350	分批進場
3	鋼管	 48×3.5	t	100	分批進場
4	扣件	直角、旋轉(zhuǎn)、對接	個	3000	分批進場
5	頂托	U型可調(diào)頂托	個	3000	分批進場
6	底座	100×100×8	個	3000	分批進場
7	方木	100×100	t	100	分批進場
8	方木	100×200	t	10	分批進場
（三）設(shè)備計劃
主體結(jié)構(gòu)施工期間，根據(jù)建筑物平面形狀、尺寸及高度、平面布置和工期要求，擬使用塔吊進行垂直運輸，以滿足施工要求。施工期間做好使用前的檢驗、保養(yǎng)工作，確保運轉(zhuǎn)正常。
投入的主要施工設(shè)備如下表：
序號	設(shè)備名稱	單位	數(shù)量	進場計劃
1	單面壓刨	臺	10	一次性進場
2	臺式平刨	臺	10	一次性進場
3	臺式電鋸	臺	10	一次性進場
4	手提式電鉆	把	20	一次性進場
5	電焊機	臺	10	一次性進場
6	切斷機	臺	4	一次性進場
7	鋼筋彎曲機	臺	2	一次性進場
8	水平儀	臺	2	現(xiàn)場常備
9	經(jīng)緯儀	臺	2	現(xiàn)場常備
10	汽車吊	臺	1	隨進度進場
11	汽車泵	臺	2	隨進度進場
12	混凝土罐車	臺	16	隨進度進場
13	振搗棒	根	10	現(xiàn)場常備
14	平板振動器	臺	5	現(xiàn)場常備
15	坍落度筒	套	4	現(xiàn)場常備
16	注漿泵	臺	2	隨進度進場
17	千斤頂	臺	2	隨進度進場
四、施工工藝技術(shù)
（一）技術(shù)參數(shù)
1．構(gòu)件參數(shù)
現(xiàn)澆箱梁采用流線型等高連續(xù)箱梁，中心處梁高1.9m，單箱三室截面，箱梁頂寬16.6m，橋面橫坡通過箱梁左右腹板高差形成。箱梁頂板厚25cm，底板中間段厚25cm。
2．支撐系統(tǒng)的設(shè)計
根據(jù)計算結(jié)果，箱梁箱室、腹板、翼緣板和橫梁下采用不同的立桿間距布置，各構(gòu)件的立桿縱、橫距、步距和次龍骨間距詳見下表：
構(gòu)件名稱	立桿橫距（mm）	立桿縱距（mm）	步距（mm）	次龍骨間距（mm）
頂、底板	900	900	1200	300
腹板	600	900	1200	200
翼緣板	900	900	1200	300
橫梁	600	600	1200	200

（二）工藝流程

場地清理
↓
放出軸線、定好水平控制標(biāo)高
↓
型鋼梁支架搭設(shè)
↓
             滿堂支架搭設(shè) ← 防護設(shè)施
滿堂支架加固 → ↓
主、次龍骨安裝
↓
箱梁底、側(cè)模安裝安裝
↓
預(yù)壓前測量
↓
                  支架預(yù)壓 ← 變形及沉降觀測
↓
預(yù)壓后測量
↓
支架與底、側(cè)模調(diào)整
↓
箱梁底板鋼筋安裝
↓
腹板鋼筋安裝
↓
腹板側(cè)模安裝
↓
箱室支撐架安裝
↓
箱室主、次龍骨安裝
↓
頂板鋼筋安裝
↓
箱梁混凝土澆筑
↓
混凝土養(yǎng)護
↓
預(yù)應(yīng)力張拉
↓
壓漿、封錨
↓
支架拆除

（三）施工方法
1．滿堂碗扣支架搭設(shè)
（1）安裝順序
立桿基礎(chǔ)處理→測量放線→安裝碗扣鋼管立柱及縱、橫向水平桿→設(shè)置剪刀撐→安裝頂托→調(diào)整頂托高度→安裝托梁板主次龍骨→鋪釘梁板底膠合板及拼梁板側(cè)?！喊遢S線、標(biāo)高調(diào)整→面板拼縫粘貼膠帶紙→刷脫模劑→質(zhì)檢→下道工序。
（2）立桿基礎(chǔ)處理
為保證支架基礎(chǔ)的承載力，需對梁體水平投影面積范圍內(nèi)的地基進行處理，樁基施工遺留的泥漿池等提前做好挖除、換填。場地平整后，采用壓路機進行碾壓，壓實度≥93%，地基承載力不小于190kPa，壓實度及地基承載力經(jīng)現(xiàn)場技術(shù)人員和試驗人員檢測合格后，采用15cm厚C20砼+20cm片石找平。
（3）基礎(chǔ)排水
在硬化基礎(chǔ)設(shè)1%雙向排水坡，硬化兩側(cè)設(shè)置30×30cm排水溝。防止積水使地基軟化而引起支架不均勻沉降。
（4）測量放線
①根據(jù)設(shè)計文件計算結(jié)構(gòu)控制點坐標(biāo)，主要應(yīng)包括箱梁底板內(nèi)外邊線，翼板內(nèi)外邊線以及中心線。采取坐標(biāo)法進行放樣。
②碗扣支架搭設(shè)之前，先按技術(shù)放線布置好底托，然后搭拼支架。
③支架搭拼的順序應(yīng)逐孔搭拼。搭拼時應(yīng)掛線以控制標(biāo)高及線型。
④第一層拼好后，由工程技術(shù)人員檢查平整度，如高差不符合要求，必須用底托調(diào)平。
⑤支架拼裝時用線墜或水平尺控制立桿的垂直度，防止立桿偏心受力。
（5）安裝碗扣鋼管立柱及縱、橫向水平桿
①支撐搭設(shè)前，工程技術(shù)負責(zé)人應(yīng)按本施工方案要求向施工管理人員及工人班組進行詳細安全技術(shù)交底，并簽字確認。
②支架搭設(shè)之前預(yù)先檢查碗扣桿件，不得使用挖癟、彎曲、腐蝕等以及有損傷和明顯缺陷的構(gòu)件，碗扣或銷子必須用專用的銷子。碗扣件進場前必須逐件進行檢查，是否符合質(zhì)量要求及設(shè)計要求。
③對工作面進行清理干凈，不得有雜物。
④立桿下高度不符模數(shù)處在墊層上放置可調(diào)底座，以調(diào)整立桿高度。
⑤碗扣架底層縱、橫向水平桿作為掃地桿，距地面高度應(yīng)小于或等于350mm。
⑥碗扣立桿安裝時上部立桿端頭套入下部立桿120mm，按步距1.2m安裝水平橫桿，橫桿放下碗扣內(nèi)，四面橫桿就位后放下上碗扣扣緊。碗扣式鋼管立桿上的上碗扣均應(yīng)能上下串動靈活轉(zhuǎn)動，不得有卡滯現(xiàn)象，立桿與立桿連接的連接孔處應(yīng)能插入 12mm連接銷，在碗扣節(jié)點上同時安裝1～4個橫桿，上碗扣均應(yīng)鎖緊。
⑦梁底支撐及其他使用鋼管立柱時，立柱的接長嚴(yán)禁搭接，必須采用對接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內(nèi)，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心距主節(jié)點不宜大于步距的1/3。
⑧嚴(yán)禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。
⑨可調(diào)支托底部的立桿頂端應(yīng)沿縱橫向設(shè)置一道水平拉桿，在最上一步架中間應(yīng)加設(shè)一道水平拉桿，每一步縱橫向應(yīng)各設(shè)一道水平拉桿，即在每步、每跨均雙向設(shè)置水平拉桿。
⑩為防止現(xiàn)澆箱梁混凝土澆注過程中邊腹板側(cè)模脹模而產(chǎn)生斜撐鋼管和翼緣板下支架移位，需在翼緣板支架上設(shè)置斜拉鋼管，斜拉鋼管要深入底板下支架至少3根站桿，每隔一排設(shè)置一道，與站桿相交部位均要用扣件連接，且與水平橫桿的夾角為30°。
?墩身混凝土先進行澆筑，碗扣支架用水平鋼管與墩身四周抱箍，鋼管頂部設(shè)置頂托與墩身密貼受力，支撐體系與墩臺形成可靠的剛性連接，以增強結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。
（6）設(shè)置剪刀撐
①碗扣支架搭拼完之后，用扣件式鋼管在支架外側(cè)四周各設(shè)置1排，中間每隔4排立桿設(shè)置一排剪刀撐。
②底層設(shè)掃地桿，頂層設(shè)水平剪刀撐，中間每間隔4.8m高度增設(shè)一道水平剪刀撐。
③剪刀撐設(shè)置時從頂?shù)降滓B續(xù)，搭接頭保證不小于60cm，接頭卡不少于兩個，與水平橫桿的夾角為45°～60°，兩剪刀撐不允許自相交，要求布置在立桿兩側(cè)。
（7）安裝頂托
①頂部應(yīng)設(shè)可調(diào)支托，U型支托與楞梁兩側(cè)如有間隙，必須采用三角木楔填塞縫隙，使頂托均衡受力。
②可調(diào)托撐螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm。
③頂層水平桿中心線至可調(diào)托撐支托板板底的懸臂長度（自由端）不得大于650mm。若因縱坡原因?qū)е虏糠至U頂端懸臂長度超標(biāo)時，應(yīng)在頂層立桿之間增設(shè)鋼管扣件式水平桿件。
④可調(diào)托撐螺桿插入立桿內(nèi)的長度不得小于150mm。
⑤螺桿外徑與立柱鋼管內(nèi)徑的間隙不得大于3mm，安裝時應(yīng)保證上下同心。
（8）安裝托梁板主次龍骨
①縱向龍骨接頭不能有空隙，且不能懸空，若有空隙用扒釘十字交叉連接，方木間用木楔塞緊，且用釘子頂牢；若有懸空可采用不小于1.5m長的方木兩端支撐在頂托上，且方木間用扒釘連接。
②橫向方木接頭采用搭接并用鐵釘聯(lián)結(jié)。
（9）安裝防護欄桿
①支架頂面采用扣件式鋼管設(shè)置防護欄桿。
②臨邊護欄設(shè)上、下兩道橫桿，下橫桿高度距離作業(yè)底面0.5～0.6m，上橫桿高度距離作業(yè)底面1.0～1.2m，立桿間距2m～2.5m。
③腳手架外側(cè)使用建設(shè)主管部門認證的合格綠色密目式安全網(wǎng)封閉，且將安全網(wǎng)固定在腳手架外立桿里側(cè)。
④模板的寬度比翼緣板寬出30～50cm進行水平防護。
（10）搭設(shè)梯道
①采用扣件式鋼管搭設(shè)之字型梯道用于人行兼作材料運輸通道。
②梯道附著外腳手架或建筑物設(shè)置。
③梯道寬度不小于0.6m，坡度采用1：1，拐彎處設(shè)置平臺，其寬度不小于梯道寬度。
④梯道兩側(cè)及平臺外圍均設(shè)置欄桿及擋腳板。
⑤梯道跳板橫鋪時，應(yīng)在橫向水平桿下增設(shè)縱向支托桿，縱向支托桿間距不應(yīng)大于50cm；跳板順鋪時，接頭宜采用搭接，下面的板頭應(yīng)壓住上面的板頭，板頭的凸棱外采用三角木填順。梯道腳手板上設(shè)置防滑木條，木條厚度為2～3cm。
⑥在梯道中間設(shè)立桿，立桿從底部砼基礎(chǔ)向上延伸到梯道頂部。
⑦梯道必須設(shè)置縱橫向剪刀撐和掃地桿以增強整體穩(wěn)定性。
2．箱梁模板安裝
（1）現(xiàn)澆箱梁底、側(cè)模采用大塊不脫色優(yōu)質(zhì)防水竹膠板制作，以減少模板接縫，增加箱梁表面光潔度，提高混凝土外觀質(zhì)量；竹膠板間采用雙面膠密貼，防止漏漿。
（2）底模安裝加固
根據(jù)設(shè)計控制標(biāo)高鋪好底板下方木，經(jīng)現(xiàn)場技術(shù)人員檢查合格后，方可鋪底模。底模直接用釘子釘在方木上。底模鋪好之后，放線、抄平并檢查其平整度。
（3）側(cè)模安裝加固
側(cè)模依據(jù)底板邊線直接坐在底模上，用5×5cm方木條釘在底模與側(cè)模下口相交處外側(cè)底模上，防止側(cè)模下口漲模；側(cè)模外側(cè)用10×10cm方木作為橫肋，凈距＜30cm，豎肋采用10×10cm方木，間距90cm，用斜撐鋼管撐在支架上，斜撐鋼管上用頂托撐在10×10cm方木上，鋼管之間用扣件連接。
（4）模板安裝的一般要求
①模板安裝前必須檢查模板有無變形，尺寸、剛度、平整度是否符合要求，清除殘留雜物，進行除污處理。模板一定要擦干凈，干燥，無銹無油。
②檢查結(jié)構(gòu)物中心及模板就位線正確無誤后開始支立模板。模板接縫處可貼雙面膠，或進行嵌縫處理，保證接縫嚴(yán)密不漏漿。
③模板安裝調(diào)整好后，清除模板內(nèi)雜物，積水，鋼筋上的油污；全面檢查結(jié)構(gòu)尺寸、標(biāo)高、平面位置（模板就位和對中）、模板垂直度、平整度、接縫、支撐和穩(wěn)定、鋼筋保護層、預(yù)埋件支架等合格無誤后報請技術(shù)人員和監(jiān)理工程師，檢查合格后方可進行砼澆筑。
（5）底、側(cè)模調(diào)整
支架預(yù)壓完成后，對底、側(cè)模在平面位置、高程方面進行詳細檢查，底模標(biāo)高，預(yù)抬值及橫向曲線根據(jù)預(yù)壓數(shù)據(jù)通過底托和頂托調(diào)整，底模邊線通過細致測量劃線來調(diào)整，特別對底側(cè)模接縫進行詳細檢查，避免邊角砼表面出現(xiàn)蜂窩、麻面及表面漏砂現(xiàn)象，使拆模后的箱梁底板邊線條光潔、均勻順直。
（6）施工進人孔的預(yù)留
①在箱梁的頂板處預(yù)留施工進人孔，人孔須避開頂板預(yù)應(yīng)力束，截斷的普通鋼筋施工完成后須恢復(fù)。
②在澆完砼頂板同時養(yǎng)護到預(yù)期強度后，通過人孔進入箱梁中拆除箱梁內(nèi)模。
③在操作人員進入箱內(nèi)前，采用送風(fēng)方法使箱內(nèi)空氣流通。
④在拆除內(nèi)模并運出后，再用吊模法，將人孔按設(shè)計配筋進行綁扎并采用微膨脹砼補澆該處砼。
（7）模板安裝允許偏差如下表：

模板安裝允許偏差和檢驗方法
序號	項目	允許偏差（mm）	檢驗方法
1	相鄰兩板表面高低	2	用鋼板尺和塞尺量
2	表面平整度	3	用2直尺和塞尺量
3	模內(nèi)尺寸	＋3，－6	用鋼尺量，長、寬、高各一點
4	軸線偏位	8	用全站儀或經(jīng)緯儀測量，縱、橫各一點
5	支承面高程	＋2，－5	用水準(zhǔn)儀測量
6	梁底模拱度	＋5，－2	沿模板全長拉線，用鋼尺量
7	側(cè)向彎曲	L/2000且不大于10	沿模板全長拉線，用鋼尺量
8	支架縱軸線平面位置	L/2000且不大于30	用全站儀或經(jīng)緯儀測量
9	預(yù)應(yīng)力筋孔道位置	5	用鋼尺量
3．支架預(yù)壓
針對本工程特點，本次預(yù)壓擬采用水壓、砂袋和用鋼筋堆載組合預(yù)壓方案。首先在橫隔板、縱向斜腹板和中腹板等部位用砂袋堆高至翼板處，不足荷載部分用鋼筋加重；橫隔板與縱向腹板圍成空檔，內(nèi)貼彩色塑料布兩層，塑料布搭接采用萬能膠粘貼確保密貼不漏水。選取具有代表性的支架孔跨（7#墩～8#墩）進行預(yù)壓，7#墩～8#墩段箱梁重約1000噸，預(yù)壓重量取箱梁自重的120%。預(yù)壓時間以支架的各個部位均不再發(fā)生變形為止，一般為48小時（采用砂為代替荷載，并裝入塑料袋內(nèi)，袋子尺寸為1.1×1.1×0.9m噸袋，每袋內(nèi)裝砂跟蹤記錄荷載重量）。
（1）為避免在砼施工時，支架不均勻下沉，消除支架和地基的非彈性變形，準(zhǔn)確測出支架和地基的彈性變形量，為預(yù)留拱度提供依據(jù)，主梁支架布置完畢后，采用梁重1.2倍預(yù)壓，以消除支架非彈性變形，確保成橋后的橋梁線形與設(shè)計吻合。
（2）根據(jù)箱梁截面形式以及荷載分布特征，可以確定在腹板及橫梁位置，支架持荷較大，因此在箱梁底模上要分出腹板和橫梁中心線，具體措施為：全站儀精確放樣箱梁各里程縱向中心線和底板邊線，直線部分每5m一個斷面，曲線部分2m一個斷面，利用放樣出的箱梁縱向中心線和邊線分出腹板中心線。
（3）預(yù)壓用材料：材料主要用袋裝中粗砂或泥砂，由實驗室測定材料比重。依次作為堆載的依據(jù)。砂袋在預(yù)壓過程中，應(yīng)注意雨天防水措施，避免因下雨增加荷載重量，造成超重。
（4）預(yù)壓具體步驟
①加載
支架預(yù)壓應(yīng)沿混凝土結(jié)構(gòu)縱橫向采取對稱、均衡、同步的方式進行加載和卸載，施工過程嚴(yán)禁偏載堆放預(yù)壓材料，避免支架失穩(wěn)產(chǎn)生坍塌。
在征得監(jiān)理工程師同意后，即可根據(jù)箱梁各部位荷載大小進行加載。支架預(yù)壓按預(yù)壓單元進行分三級加載，三級加載依次為單元內(nèi)荷載值的75%、100%、120%。每級持荷時間不小于30分鐘，然后穩(wěn)定時間48～72小時。每級加載完成后，先停止下一級加載，并每間隔12h對支架沉降量進行一次監(jiān)測。當(dāng)支架頂部監(jiān)測點12h的沉降量平均值小于2mm時，再進行下一級加載，應(yīng)考慮混凝土振搗產(chǎn)生的動荷載及小型機具等荷載。
堆載過程中要注意局部荷載不能過大，防止造成不均勻下沉。每次采取逐層碼砌堆載，堆載時注意預(yù)留沉降觀測點位置（保證塔尺能觸及底模），根據(jù)施工要求，一次堆載長度為一跨半。
②沉降觀測
從堆載開始，工程部要派技術(shù)人員對地基、支架、箱梁底模進行巡視和沉降觀測，觀測點分別設(shè)置在腹板下支架基礎(chǔ)上（地面）和腹板位置底模上，每斷面6個觀測點（底模和對應(yīng)地面位置各5個點），間隔10m一個觀測斷面，平均2小時觀測一次，在堆載初期觀測周期要小于2小時，并認真填寫觀測記錄，若沉降量較大則要對相應(yīng)部位進行加固，重新預(yù)壓，直到符合要求才能進行后續(xù)施工。
③支架彈性變形量預(yù)留
依據(jù)設(shè)計要求：支架要牢固，安全穩(wěn)定，有足夠的承載力立模時需預(yù)留支架變形量。施工時支架預(yù)留量大小的確定就以沉降觀測數(shù)據(jù)為主要依據(jù)。
為了使箱梁在混凝土澆筑完成后達到規(guī)定的標(biāo)高，模板調(diào)整時要考慮設(shè)置預(yù)抬值。支架預(yù)施工拱度按二次拋物線計算，根據(jù)預(yù)壓所取得支架的彈性和非彈性變形值，綜合考慮設(shè)置支架實際預(yù)拱度，以保證橋梁應(yīng)有的線型。設(shè)置預(yù)抬值通常要考慮以下因素：
梁自重產(chǎn)生的彈性變形δ1；
支架以上墊塊及方木之間的壓縮量δ2；
支架在設(shè)計荷載下的撓度δ3；
支架在設(shè)計荷載作用下的非彈性變形量δ4；
支架在設(shè)計荷載作用下的彈性變形量δ5；
支架基礎(chǔ)受荷載后的非彈性變形和地基的彈性變形量δ6；
箱梁張拉向上起拱變形量δ7。
根據(jù)本工程的支架預(yù)壓方案，經(jīng)預(yù)壓和在澆注砼時的等重卸載后，其中δ2、δ3、δ4、δ5、δ6均已完成，在設(shè)置預(yù)抬值時只考慮δ1、δ7相互抵消。
4．鋼筋制作、安裝及預(yù)應(yīng)力管道安裝
（1）鋼筋制作安裝
①鋼筋的加工和安裝須按設(shè)計圖紙和規(guī)范要求進行，未經(jīng)同意，不得擅自更改。由于鋼筋數(shù)量大、變化多，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，安裝時應(yīng)精心組織，合理安排，重視施工順序和人員組織。當(dāng)預(yù)應(yīng)力管道與鋼筋位置有沖突時，可對局部鋼筋位置做適當(dāng)調(diào)整，確保預(yù)應(yīng)力鋼束位置準(zhǔn)確。
②箱梁底模安裝調(diào)試完成，在底模上放出箱梁所有腹板和橫梁的中線和邊線，經(jīng)檢查合格后，方可開始安裝底板鋼筋。安裝前必須對底模進行徹底清掃。
③梁體鋼筋先進行底板及腹板鋼筋的綁扎，并安裝底板與腹板預(yù)應(yīng)力管道，然后進行頂板鋼筋的綁扎，并安裝縱橫向預(yù)應(yīng)力管道；綁扎鐵絲的尾端不應(yīng)伸入保護層內(nèi)；所有梁體預(yù)留孔處均應(yīng)增設(shè)相應(yīng)的環(huán)狀鋼筋；橋面泄水孔處鋼筋可以適當(dāng)移動，并增設(shè)斜置的井字型鋼筋進行加強。
④施工中為確保腹板、頂板、底板鋼筋的位置準(zhǔn)確，可根據(jù)實際情況加強架立鋼筋的設(shè)置，可采用增加W形架立筋或矩形架立筋等措施；鋼筋外觀應(yīng)無銹蝕等雜物污染，綁扎需牢固不晃動，鋼筋保護層采用墊塊控制，錯開綁扎在外層鋼筋上，每平米不少于4處，墊塊材料應(yīng)采用與梁體同等壽命的材料以保證梁體的耐久性；鋼筋骨架要求順直、平整。鋼筋加工和安裝偏差不得超過規(guī)范要求。
⑤預(yù)留泄水孔等預(yù)埋件位置必須準(zhǔn)確，設(shè)置要牢固。
⑥嚴(yán)格按設(shè)計圖紙對綜合接地鋼筋、接地端子、梁頂預(yù)埋件進行施工。
⑦鋼筋綁扎一次性施工。
⑧普通鋼筋加工及安裝允許偏差如下表：

鋼筋加工允許偏差和檢驗方法
序號	項目	允許偏差（mm）	檢驗方法
1	受力鋼筋全長	±10	尺量
2	彎起鋼筋的彎折位置	±20	
3	箍筋內(nèi)凈尺寸	±5	
檢查數(shù)量：施工單位按鋼筋編號各抽檢10%，且各不少于3件。
鋼筋安裝允許偏差和檢驗方法
序號	項目	允許偏差（mm）	檢驗方法
1	受力筋凈距	±10	尺量：每構(gòu)件檢查2個斷面
2	箍筋、橫向水平筋間距	±10	尺量：每構(gòu)件檢查5～10個間距
3	鋼筋骨架尺寸	長	±10	尺量：按骨架總數(shù)30%抽查
		寬、高	±5	
4	彎起筋位置	±20	尺量：沒骨架抽查30%
5	保護層厚度	±3	尺量：每構(gòu)件沿模板周邊檢查8處
（2）鋼束
①鋼絞線進場后，必須按有關(guān)規(guī)定對其強度、外形尺寸、物理及力學(xué)性能等進行嚴(yán)格試驗。錨頭應(yīng)進行裂縫探傷檢驗，夾片應(yīng)進行硬度檢驗，錨具應(yīng)進行錨具—鋼絞線組裝件的錨固性能試驗。同時應(yīng)就實測的彈性模量和截面積對計算引申量進行修正。
②預(yù)應(yīng)力管道均采用鋼波紋管成形。波紋管應(yīng)有一定的強度，管壁嚴(yán)密不易變形，安裝時必須保持位置準(zhǔn)確，管節(jié)連接必須保持平順。波紋管的安裝按照圖紙給的曲線要素和坐標(biāo)，補充計算出它的安裝坐標(biāo)，并在坐標(biāo)位置用 10鋼筋做“U”字型定位筋，“U”字口尺寸大于波紋管外徑不超過0.5cm，直線段每1m一道，曲線每0.5m一道，與相鄰鋼筋點焊成型。
③錨具墊板必須與鋼束軸線垂直，墊板孔中心與管道孔中心必須一致。
④鋼絞線下料應(yīng)在長線平臺上進行，鋼絞線下料長度尺寸包括兩端80cm的工作長度，下料后，應(yīng)梳整編束，每隔1～1.5m用鐵絲綁扎，編束后的鋼絞線應(yīng)順直不扭轉(zhuǎn)，按編號分類存放，鋼絞線搬運時，支點距離不大于3m，端部懸出長度不得大于1.5m。鋼絞線切斷前的端頭先用鐵絲綁扎，切斷后端面用膠布纏緊封頭，以利于穿束。
⑤穿鋼束前應(yīng)清除孔道內(nèi)積水和雜物并用風(fēng)吹干。穿索宜采用人工或慢速卷揚機牽引由一端一次穿索。對進出索口要有良好的導(dǎo)向措施。檢查無誤后，穿鋼絞線。穿束完后，對所有波紋管進行全面檢查，有孔洞處必須包扎緊密，嚴(yán)防砼灌注時漏漿。
⑥鋼筋在加工場集中加工現(xiàn)場綁扎成型，檢查合格后，立內(nèi)模，綁扎頂板鋼筋。鋼筋間焊接均采用雙面焊接，直徑≥25mm的鋼筋采用機械連接。
⑦預(yù)應(yīng)力管道安裝就位過程中盡量避免反復(fù)彎曲，以防管壁開裂，同時，還應(yīng)防止振動棒碰撞及電焊火花燒傷管壁。管道接頭必須用套管旋緊，保證有相互重疊，并沿長度方向用兩層膠布在接口處纏5cm左右。管道固定間距及位置嚴(yán)格按照設(shè)計圖紙及規(guī)范要求進行。
（3）波紋管
①波紋管的連接安裝
a、管道采用塑料波紋管，管道安裝前檢查管道質(zhì)量及兩端截面形狀，遇到有可能漏漿部分應(yīng)割除、整形和除去兩端毛刺后使用。
b、安裝時，必須用定位架將波紋管固定，以防澆筑混凝土?xí)r波紋管上浮而引起嚴(yán)重的質(zhì)量事故，安裝就位過程中應(yīng)盡量避免反復(fù)彎曲，以防管壁開裂。同時，還應(yīng)防止電焊火花燒傷管壁，波紋管接頭必須用套管旋緊，保證有相互重疊，并沿長度方向用兩層膠布在接口處纏10cm長左右。
c、接管處及管道與喇叭管連接處，應(yīng)用膠帶或冷縮塑料密封。
d、孔道定位必須準(zhǔn)確可靠，嚴(yán)禁波紋管上浮。直線段平均1m，彎道部分每0.5m左右設(shè)置定位鋼筋一道，定位后管道軸線偏差不大于5mm。切忌振搗棒碰穿孔道。
e、管道與喇叭口連接處管道應(yīng)垂直于錨墊板。
②壓漿排氣孔的設(shè)置
a、壓漿嘴和排氣孔可根據(jù)施工實際需要設(shè)置，管道壓漿前應(yīng)用壓縮空氣清除管道內(nèi)雜質(zhì)，排除積水。從最低壓漿孔壓入，管道壓漿要求密實，漿內(nèi)可摻適量減水劑和微膨脹劑，但不得摻入氯鹽。
b、對于長束（大于60m）和長曲線束（大于50m），在其中間和最高點位置要設(shè)置壓漿排氣管道。排氣管道可用硬塑料管或鋼管，并將其引出梁頂面20cm。排氣孔在施工時要用木塞塞緊。
5．箱梁混凝土澆筑
箱梁混凝土澆筑采用水平分層法，一次澆筑成型。因整聯(lián)箱梁較長，面積較大，故要有科學(xué)的布料方法才能保證混凝土強度及結(jié)合面的質(zhì)量。需考慮混凝土初凝、終凝時間，混凝土供應(yīng)能力，混凝土振搗時間以及人員的安排。
（1）機具準(zhǔn)備
由于箱梁混凝土方量較大，澆注時間較長，在布設(shè)混凝土泵管時應(yīng)充分考慮各種影響因素。針對現(xiàn)場實際情況，混凝土澆注三臺汽車泵（一臺備用），同時配備足夠混凝土攪拌運輸車，確保混凝土供應(yīng)。由于箱梁鋼筋間距較密，混凝土振搗機具除5cm的插入式振搗器外，另需準(zhǔn)備部分3cm插入式振搗器和附著式振動板用于箱梁下倒角和張拉齒板處混凝土振搗。
（2）混凝土澆筑施工選擇在氣溫較低的天氣中的低溫時進行。
（3）混凝土配合比及坍落度要嚴(yán)把材料關(guān)，選用符合要求的材料規(guī)格及標(biāo)準(zhǔn)，嚴(yán)格按配合比配置混凝土。施工前由專人測得沙石料的含水率及時調(diào)整施工配合比，保證混凝土質(zhì)量?；炷脸鰪S前應(yīng)測定其和易性及坍落度，杜絕不合格混凝土出廠。
（4）混凝土澆筑前先將箱梁底模用水沖洗干凈。木模板用水浸透，防止其干燥吸水。
（5）混凝土倒入砼輸送泵料斗時，試驗人員要檢查混凝土的坍落度、和易性，如不合適要通知拌和站及時調(diào)整。
（6）底板、腹板砼澆注時，先澆注底板及倒角砼，后澆注腹板及頂板砼。為防止翻漿，先澆注箱梁的底板及倒角砼，然后退回開始澆注腹板和頂板砼。
（7）底板砼澆筑時，砼由箱梁腹板處入模，及時對箱內(nèi)底板砼進行人工找平處理。腹板砼澆筑要斜縱向分段，水平分層的方法進行，水平分層厚度在20～40cm間。

混凝土澆筑方向

（8）由于腹板、中橫梁和端橫梁處鋼筋和波紋管較密集，因此振搗時要責(zé)任到人以防漏振、過振及碰觸波紋管漏漿。特別要加強錨下、支座、腹板及橫隔梁處的振搗控制。現(xiàn)場值班技術(shù)員要加強重要部位的檢查力度，發(fā)現(xiàn)質(zhì)量隱患及時糾正。
（9）澆注底板砼時，需要注意隨時檢查底板砼厚度是否滿足要求。
（10）頂板及翼緣板砼澆注時，由低至高、橫向全斷面推進。用插入式振動棒振搗密實，同時用木抹子及時收面，最后進行拉毛處理。
（11）頂板及翼緣板砼澆筑時間間隔應(yīng)盡可能縮短，防止頂板砼收縮產(chǎn)生橫向裂紋。
（12）混凝土澆注過程中，應(yīng)隨時對混凝土進行振搗并使其均勻密實。在振搗過程中應(yīng)避免重復(fù)振搗，防止過振。插入式振搗器的移動間距不宜大于振搗器作用半徑的l.5倍，且插入下層混凝土內(nèi)的深度宜為50～100mm，與側(cè)模應(yīng)保持50～100mm的距離避免碰撞模板、鋼筋及其他預(yù)埋件。每一振點的振搗延續(xù)時間宜為20～30s，以混凝土不再沉落、不出現(xiàn)氣泡、表面呈現(xiàn)浮漿為度，防止過振、漏振。當(dāng)振搗完畢需變換振搗棒在混凝土拌和物中的水平位置時，應(yīng)邊振動邊豎向緩慢提出振搗棒，不得將振搗棒放在拌和物內(nèi)平拖。不得用振搗棒驅(qū)趕混凝土。對于箱梁腹板與底板及頂板連接處的承托、預(yù)應(yīng)力筋錨固區(qū)、以及施工縫處等其他鋼筋密集預(yù)埋件部位，要特別注意振搗。
（13）對搗固人員要認真劃分施工區(qū)域，明確責(zé)任，以防漏振。振搗腹板砼時，振搗人員要從預(yù)留施工進人孔進入腹板內(nèi)搗固。施工進人孔設(shè)在內(nèi)模和內(nèi)側(cè)鋼筋網(wǎng)片上，每2m左右設(shè)一個，混凝土澆筑至施工進人孔前封閉。
（14）頂板砼澆注時，由遠至近、橫向全斷面推進。先用插入式振搗棒振搗密實，再用平板振動器振搗第二遍局部找平，然后用提漿整平機整體大面積找平，最后進行拉毛處理。抹面時嚴(yán)禁灑水，并應(yīng)防止過度操作影響表面混凝土的質(zhì)量。
（15）砼澆注過程中，技術(shù)人員、質(zhì)檢人員和實驗人員全過程旁站，對支架、模板、砼的各項指標(biāo)隨時檢測，保證砼澆注連續(xù)、順利。
（16）箱梁頂面標(biāo)高、平整度應(yīng)嚴(yán)格控制在《公路工程質(zhì)量檢驗評定標(biāo)準(zhǔn)》（JTGF80-1-2004）表8.7.2規(guī)定范圍內(nèi)，才能保證橋面瀝青面層厚度的均勻性。
（17）連續(xù)箱梁施工結(jié)構(gòu)尺寸允許偏差見下表：
外形尺寸允許偏差和檢驗方法
序號	項     目	允許偏差（mm）	檢驗方法
1	軸線位置	10	全站儀或經(jīng)緯儀：測量3處
2	梁頂面高程	±10	水準(zhǔn)儀：檢查3～5
3	梁高度	＋0，－5	尺量：每跨檢查1～3個斷面
4	梁頂寬	±30	
5	梁底寬	±20	
6	頂、底、腹板或梁肋厚	＋10，－0	
7	梁長度	＋5，－10	尺量：每梁
8	橫坡（%）	±0.15	水準(zhǔn)儀：每跨檢查1～3處
9	平整度	8	2m直尺：每側(cè)面每10m梁長測一處
（18）梁體混凝土澆筑完畢后，應(yīng)在收漿后盡快予以覆蓋和灑水養(yǎng)護。養(yǎng)護時不得損壞或污染混凝土的表面。 混凝土的灑水養(yǎng)護時間，一般為7d，可根據(jù)空氣的溫度、濕度和水泥品種，摻用的外加劑等情況，酌情延長或縮短養(yǎng)護時間。 混凝土的灑水養(yǎng)護次數(shù)，以保持混凝土表面和模板外面處于濕潤狀態(tài)為度，一般間隔1.5～2小時為宜。 混凝土在養(yǎng)護期間若有臺風(fēng)、暴雨，混凝土表面需用土工膜覆蓋。
6．預(yù)應(yīng)力施工
工藝流程：鋼絞線穿束→張拉→壓漿→封錨。
（1）鋼絞線穿束
①預(yù)應(yīng)力鋼材及預(yù)應(yīng)力錨具進場后，應(yīng)嚴(yán)格按現(xiàn)行規(guī)范要求檢驗、試驗、驗收和保管。
②所有預(yù)應(yīng)力鋼材不得焊接，鋼絞線使用前應(yīng)作除銹處理。
③鋼絞線應(yīng)用圓盤切割機切割，不得用電、氣割。鋼絞線、錨具應(yīng)避免生銹及局部損傷，以免影響強度和脆性破壞。所有預(yù)應(yīng)力束錨墊板均設(shè)置有錨下鋼筋網(wǎng)，錨具錨下螺旋筋需由錨具廠家配套。
④鋼絞線穿束在混凝土澆筑前進行。鋼絞線下料時應(yīng)在長線平臺上進行，下料后，應(yīng)梳整編束，每隔1～1.5m用鐵絲綁扎，編束后的鋼絞線應(yīng)順直不扭轉(zhuǎn)，按編號分類存放，鋼絞線搬運時，支點距離不大于3m，端部懸出長度不大于1.5m。鋼絞線切斷前端頭先用鐵絲綁扎，切斷后端面用膠布纏緊封頭，以利穿束。穿束前應(yīng)清除孔道內(nèi)積水和雜物并用風(fēng)吹干。用人工或慢速卷揚機牽引一次穿束，索口導(dǎo)向措施要良好。
⑤主梁預(yù)應(yīng)力束頂?shù)装遑Q彎曲線段必須嚴(yán)格按設(shè)計要求設(shè)置 16防崩鋼筋，間距100mm，并且與頂?shù)装邃摻羁煽拷壴?。由于箱梁位于曲線上，因此預(yù)應(yīng)力束應(yīng)每隔0.45m設(shè)置 16“Ω”字形防崩鋼筋，防崩鋼筋必須和腹板內(nèi)外側(cè)的腹板鋼筋等強焊接，以確保其能承受曲線段腹板徑向力。
⑥預(yù)應(yīng)力鋼束和錨具使用前必須按有關(guān)規(guī)定進行抽檢，并征得監(jiān)理工程師同意后，方可施工。
⑦預(yù)應(yīng)力鋼束穿束前，必須對預(yù)應(yīng)力筋進行下料、編束，油泵、油頂必須進行校驗，以確定張拉力與油表的對應(yīng)。所有設(shè)備間隔三個月應(yīng)至少進行一次檢查和保養(yǎng)。
⑧預(yù)應(yīng)力張拉端因張拉空間要求，需臨時截斷的鋼筋，必須按設(shè)計圖要求等強度恢復(fù)。
（2）張拉
①預(yù)應(yīng)力鋼絞線的張拉順序按腹板束---底板束---頂板束的順序張拉，先長束后短束，橫斷面上對稱張拉的原則進行，具體張拉順序為：縱向腹板預(yù)應(yīng)力鋼束→1/2橫梁預(yù)應(yīng)力鋼束→縱向底板鋼束、縱向頂板鋼束→剩余1/2橫梁預(yù)應(yīng)力鋼束。
②張拉程序：σ→初應(yīng)力（0.15σcon）→1.0σcon→持荷5分鐘→（錨固）。
③張拉前應(yīng)向監(jiān)理工程師提交詳細說明、圖紙、張拉應(yīng)力和伸長量計算，并征得監(jiān)理工程師同意。
④縱向預(yù)應(yīng)力鋼束采用兩端張拉時，兩端應(yīng)保持同步進行。
⑤所有預(yù)應(yīng)力張拉均要求伸長量與張拉力雙控，以張拉力為主，通過試驗測定E值，校正計算伸長量，要求實測引伸量與計算引伸量兩者誤差在±6%以內(nèi)。測定伸長量要扣除非彈性變形引起的全部伸長量。對同一張拉截面，斷絲率不得大于1%，每束鋼絞線斷絲、滑絲不得超過一根，不允許整根鋼絲繩拉斷。
⑥待砼強度達到設(shè)計強度的100%以上時，進行預(yù)應(yīng)力張拉作業(yè)，張拉采用油表讀數(shù)與伸長量雙控制的方法，預(yù)應(yīng)力張拉前應(yīng)先按初應(yīng)力（0.1σk～0.2σk）張拉一次，再在預(yù)應(yīng)力筋上刻劃記號，開始測伸長值，接著開動油泵，張拉到103%σk，量此時伸長量，持續(xù)5min后，回到σk再量此時的伸長量，看是否與計算相符，張拉程序按設(shè)計要求進行，一束拉完后看其斷絲，滑絲情況是否在規(guī)定要求范圍，若超出規(guī)范需要重新穿束張拉，錨固時出要作記號，防止滑絲。
⑦張拉時，還應(yīng)對箱梁的上拱進行測量，觀察箱梁水平、垂直方向的位移，以便采取措施，對箱梁應(yīng)加強支撐，以防出現(xiàn)萬一，張拉完成后經(jīng)監(jiān)理工程師同意后，方可錨固、切割露頭，切割鋼絞線要用砂輪切割機進行切割，張拉溫度不宜低于5℃。
（3）壓漿
①預(yù)應(yīng)力鋼束張拉完畢，嚴(yán)禁撞擊錨頭和鋼束，并盡快壓漿。鋼絞線多余的長度應(yīng)用切割機切割，切割方式和切割后留下的長度應(yīng)按現(xiàn)行施工規(guī)范辦理。
②壓漿采用水膠比為0.26～0.28之間的水泥漿，采用出廠日期不超過一個月的水泥，用活塞式壓漿泵壓漿，壓力表的最小風(fēng)度值應(yīng)不大于0.1MPa，連續(xù)注入漿液，壓漿灌滿管道時，塞住前排氣孔，再進行一次補漿，使管道內(nèi)漿液密實。
③壓漿前必須用水沖洗一遍管道，再用無油高壓風(fēng)吹干，從拌合水泥漿到開始向孔道壓漿間隔時間不超過30分鐘。
④壓漿時氣溫或構(gòu)件溫度不低于5℃，水泥漿溫度不超過32℃，否則應(yīng)采取措施。
⑤壓漿拌和機應(yīng)制造出膠狀稠度的水泥漿。壓漿機必須能以0.7MPa的常壓連續(xù)進行作業(yè)。壓漿停止時，壓漿機要照常循環(huán)并攪拌。在泵的全部緩沖板上應(yīng)裝上1.0mm標(biāo)準(zhǔn)孔的篩式濾凈器。
⑥壓漿設(shè)備應(yīng)能對壓漿完成的孔道保持壓力，并應(yīng)設(shè)置一個維持孔道壓力的、能夠開閉的噴嘴。
⑦壓力表應(yīng)在使用前進行校正，此后在工程師要求時出應(yīng)校正。壓漿作業(yè)過程，最少每隔3小時應(yīng)將所有設(shè)備用清水徹底清洗一次，每天用畢后出用清水進行沖洗。
⑧按要求拉力對鋼絞線束進行張拉后，并獲得監(jiān)理工程師同意進行下一步工作時，應(yīng)盡快用無油脂壓縮空氣將每個裝有預(yù)應(yīng)力鋼絞線的孔道吹凈，并開始壓漿。
⑨壓漿前，錨具周圍的鋼絞線間縫隙和孔洞，應(yīng)予填封，以防止冒漿。
⑩準(zhǔn)備工作未經(jīng)監(jiān)理工程師檢查之前，不得進行壓漿。
?水泥漿
a、水泥漿應(yīng)硅酸鹽水泥和水組成，出廠時間最好不要超過一個月。
b、在符合和易性的條件下，水泥漿的水膠比一般采用0.26～0.28。
c、在量筒內(nèi)注入500ml的水泥漿，3小時后鋼絲間泌水率應(yīng)為0。
d、水泥漿摻入膨脹劑后的最大自由膨脹量不超過3%。
e、水泥漿拌和時間應(yīng)不小于2分鐘，直到獲得均勻稠度為止。
f、稠度：在稠度測定儀上測定，水泥漿自儀器筒內(nèi)流出時間宜在14～18秒之間。
?摻合料
不得使用含有氯化物和硝酸鹽的摻合料，只有經(jīng)過監(jiān)理工程師書面同意，才可采用其它摻合料，并應(yīng)嚴(yán)格按照生產(chǎn)廠家說明書規(guī)定使用。
?氣候條件考慮
a、當(dāng)在背陰處溫度低于4℃時，不得進行孔道壓漿。溫度大于+32℃時，不得拌和或壓漿，當(dāng)在高溫壓漿時，應(yīng)采取適當(dāng)降溫措施。
b、壓漿必須有監(jiān)理工程師在場時，才能進行。
c、在壓漿前，水泥漿應(yīng)不斷攪動，以防流動性降低。
d、孔道壓漿，應(yīng)自上而下，順序進行。且應(yīng)滿足圖紙及監(jiān)理工程師的要求。水泥漿壓注工作應(yīng)在一次作業(yè)中，一端壓進，另一端冒漿，連續(xù)進行，并讓出口處冒出廢漿，直至不含水沫氣體的廢漿排出，其稠度與壓注的漿液相同時停止。然后應(yīng)將所有出漿口和孔眼封閉，壓漿端的水泥漿壓力最少升至0.7MPa，最少維持10秒鐘。
e、為保證鋼絲、鋼絞線束全部充漿，進漿口應(yīng)予封閉，直到水泥漿凝固前，所有塞子、蓋子或氣門均不得移動或打開。
（4）封錨
①預(yù)應(yīng)力束封錨混凝土宜在壓漿后盡快施工，包封的鋼絲網(wǎng)應(yīng)與結(jié)構(gòu)可靠連接，施工時要特別注意。張拉槽封錨砼強度等級為C50，采用微膨脹砼。
②梁體封端處砼表面應(yīng)鑿毛，表面上的灰碴和支承板、支座板上的浮漿應(yīng)全部清除干凈。
③封端模板采用鋼模板。
④砼灌注時應(yīng)分層振搗密實，每次振搗層厚度不大于40cm，與橋面接縫處應(yīng)嚴(yán)密、平整。
（5）拆模
外模拆除必須等預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉壓漿，且水泥漿達到一定強度后方可進行。拆模時從跨中向兩端支架循環(huán)放松和松卸外模架底部頂托。
7．支頂、模板的拆除
（1）拆除順序：板上頂托→板底木方→板底模板→縱橫水平拉桿→剪刀撐→支撐立柱……→下托座→墊木。
（2）本工程由于高大模板體系荷載較大，為保證高大模板的穩(wěn)定性以及混凝土結(jié)構(gòu)的質(zhì)量，要求支架水平拉桿每隔一道均與結(jié)構(gòu)混凝土墻柱拉結(jié)，混凝土必須達到100%設(shè)計強度才能整體拆除。
（3）拆除支撐及模板前，應(yīng)將該部位混凝土試件送實驗室檢測，當(dāng)試塊達到規(guī)定的強度并呈報監(jiān)理公司經(jīng)監(jiān)理工程師同意辦理書面手續(xù)并確認不再需要時，方可拆除。
（4）嚴(yán)格控制模板及其支架拆除的順序。側(cè)模拆除時的混凝土應(yīng)能保證其表面及棱角不受損傷。支撐系統(tǒng)的水平縱橫桿、剪刀撐等不得隨意拆除。
（5）拆除時逐塊拆卸，不得成片松動、撬落或拉倒。拆除底模時，應(yīng)設(shè)臨時支撐，防止大片模板墜落。拆剪力墻模板時，操作人員應(yīng)站在待拆范圍以外安全地區(qū)拉拆，防止模板突然全部掉落傷人。嚴(yán)禁站在懸臂結(jié)構(gòu)上面敲拆底模。嚴(yán)禁在同一垂直平面上操作。
（6）拆除腳手架支撐前，應(yīng)清除高大模板支撐上存留的零星物件等雜物。拆除腳手架支撐時，應(yīng)設(shè)置警戒區(qū)和警戒標(biāo)志，并由專職人員負責(zé)警戒。
（7）拆除模板和支頂時，先將腳手架可調(diào)頂托松下，用鋼釬撬動模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉桿、剪刀撐及腳手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脫模劑。
（8）腳手架支撐的拆除應(yīng)在統(tǒng)一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序及下列安全作業(yè)的要求運行：
①腳手架支撐的拆除應(yīng)從一端走向另一端、自上而下逐層地進行；
②同一層的構(gòu)配件和加固件應(yīng)按先上后下、先外后里的順序進行；
③通長水平桿，必須在腳手架支撐拆卸到相關(guān)的鋼管時方可拆除；
④工人必須站在臨時設(shè)置的腳手板上進行拆卸作業(yè)，并按規(guī)定使用安全防護用品；
⑤拆除工作中，嚴(yán)禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的連接扣件應(yīng)放入袋內(nèi)，并放室內(nèi)堆存。
（9）通風(fēng)措施
①由于本工程箱梁長度較長，拆?，F(xiàn)場應(yīng)保證有良好地通風(fēng)措施。施工供風(fēng)采取在箱梁洞口側(cè)安裝20m3/min電動空壓機2臺組，建高壓風(fēng)站，通過 200鋼管接至拆模部位，由高壓橡膠風(fēng)管再連接到風(fēng)動機具進行施工。
②安裝風(fēng)機：箱梁洞外風(fēng)機安裝位置距洞口為25～30m，支架應(yīng)穩(wěn)固結(jié)實，盡量保證風(fēng)管、風(fēng)機在同一直線上。風(fēng)機位于洞口外上風(fēng)向位置，避免洞內(nèi)壓出廢氣循環(huán)進入風(fēng)機形成兩次污染。風(fēng)機出口設(shè)置加強型柔性或變徑管與風(fēng)管連接，風(fēng)機和風(fēng)管接口處法蘭間加密封墊。
③安裝風(fēng)管：風(fēng)管必須采用WSFG型軟管。要求風(fēng)管具有防水、阻燃、抗靜電性能。每節(jié)風(fēng)管25～30m長，連接頭為拉鏈?zhǔn)?，以實現(xiàn)防漏降阻。風(fēng)管吊掛必須做到平、直、穩(wěn)、順、緊。遇有拐彎處，風(fēng)管要緩慢拐彎過渡，轉(zhuǎn)角＞120°。
（10）照明措施
①根據(jù)《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ46-2005）的要求，箱梁長期處于潮濕環(huán)境中，其照明線路采用36V安全電壓供電。
②本著既滿足施工和安全要求，又節(jié)約用電的原則，設(shè)置箱梁內(nèi)的照明線路和燈具。
③根據(jù)電流強度和現(xiàn)場的實際情況，整個箱梁的照明線路按兩條回路布置，即每臺變壓器為一個單獨回路。每一輸電線路按不同線徑分段接入。電源由現(xiàn)場一級箱接出，用電纜接至洞口部位，經(jīng)過二級配電箱變壓后從箱梁洞口進入箱梁。每5m箱梁安裝36V白熾燈泡1個，分兩路控制。供電線路選擇BV型導(dǎo)線。
④低壓變壓器一次側(cè)（220V或380V）采用10mm2橡膠銅芯電纜；二次側(cè)（36V安全電壓側(cè)）采用BX型16mm2、10mm2、6mm2的導(dǎo)線。
⑤導(dǎo)線的固定，橫擔(dān)：采用40×4角鋼，用膨脹螺栓固定在剪力墻上，每根角鋼上安裝兩個絕緣瓷瓶，每隔6m安裝一組橫擔(dān)。導(dǎo)線截面的大小，根據(jù)燈泡安裝的數(shù)量按每一回路總數(shù)的1/3進行調(diào)整。
（11）模板的清理維修、存放
①拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和楞角。
②拆除后的模板運至后臺進行清理維修，將模板表面清理干凈，板邊刷封邊漆，堵螺栓孔，要求板面平整干凈，嚴(yán)重破損的予以更換。
③現(xiàn)場拆下的模板不要碼放，須修整的及時運至后臺。清理好的模板所放地點要高出周圍地面150mm，防止下雨時受潮。
④材料應(yīng)按編號分類堆放，按樓板部位層層復(fù)安，減少損耗。
⑤對已完成的混凝土面應(yīng)加以保護，工人不得將材料用力拋擲向混凝土面。
（四）檢查驗收
1．模板支撐系統(tǒng)搭設(shè)前，應(yīng)由項目技術(shù)負責(zé)人組織對需要處理或加固的地基、基礎(chǔ)進行驗收，并留存記錄。
2．進入現(xiàn)場的碗扣架構(gòu)配件應(yīng)具備以下證明資料：
（1）主要構(gòu)配件應(yīng)有產(chǎn)品標(biāo)識及產(chǎn)品質(zhì)量合格證；
（2）供應(yīng)商應(yīng)配套提供管材、零件、鑄件、沖壓件等材質(zhì)、產(chǎn)品性能檢驗報告。
3．構(gòu)配件進場質(zhì)量檢查的重點：
（1）鋼管管壁厚度；
（2）焊接質(zhì)量；
（3）外觀質(zhì)量；
（4）可調(diào)底座和可調(diào)托撐絲桿直徑、與螺母配合間隙及材質(zhì)。
4．支架的檢查與驗收
（1）立桿底座與基礎(chǔ)面接觸情況。
（2）上碗扣鎖緊情況，扣件擰緊程度。
（3）支架首段搭設(shè)高度達6m時，應(yīng)進行檢查與驗收。
5．模板工程施工完畢后，由建設(shè)單位組織施工、監(jiān)理、設(shè)計單位，同時邀請論證專家進行驗收，質(zhì)量安全監(jiān)督站進行驗收監(jiān)督。模板工程驗收合格后，方可進入下一道工序施工。
6．模板支撐系統(tǒng)拆除前，項目技術(shù)負責(zé)人、項目總監(jiān)應(yīng)核查混凝土同條件試塊強度報告，混凝土達到拆模強度后方可拆除，并履行拆模審批簽字手續(xù)。
五、施工安全保證措施
（一）組織保障
項目部成立應(yīng)急救援小組，組長由項目經(jīng)理擔(dān)任，副組長由生產(chǎn)負責(zé)人、項目技術(shù)負責(zé)人擔(dān)任，成員由項目部施工員、質(zhì)量員、安全員、機械員、材料員等人員組成，公司本部設(shè)置相應(yīng)的安全指揮部。
項目部應(yīng)急救援小組成員名單及聯(lián)系電話：
組  長：	項目經(jīng)理	吳軍宇	電話：	18159873456
副組長：	生產(chǎn)負責(zé)人	傅明祥	電話：	18020821113
	項目技術(shù)負責(zé)人	陳水語	電話：	18020822600
組  員：	施工員	張培鴻	電話：	18760173056
	質(zhì)量員	林智輝	電話：	13860150890
	安全員	柯永忠	電話：	18359222130
	機械員	鄭玉明	電話：	13600968682
	材料員	陳麗萍	電話：	13950030159
附近醫(yī)院聯(lián)系地址及電話：
三明市第一醫(yī)院，三明市列東街29號，0598-8803900
火警：119         公安：110         交通：122
當(dāng)事故發(fā)生時應(yīng)急救援小組立即向組長匯報，由組長立即上報公司，必要時，匯報當(dāng)?shù)赜嘘P(guān)部門，以取得政府部門的幫助。
由應(yīng)急救援小組組織項目部全體員工投入事故應(yīng)急救援搶險工作中，盡快控制險情蔓延，并配合、協(xié)助事故的處理調(diào)查工作。
事故發(fā)生時，組長不在現(xiàn)場時，由在現(xiàn)場的其他組員作為臨時負責(zé)人指揮安排。
事故發(fā)生時，應(yīng)急救援小組立即組織營救受害人員，組織撤離或者采取其他措施保護危害區(qū)域內(nèi)的其他人員。搶救受害人是應(yīng)急救援的首要任務(wù)，在應(yīng)急救援行動中，快速、有序、有效地實施現(xiàn)場急救與安全轉(zhuǎn)送傷員降低傷亡率，減少事故的損失。
事故發(fā)生后迅速控制危險源，對事故造成的危害進行監(jiān)測、測定事故危害區(qū)域、危害性質(zhì)及危害程度。做好現(xiàn)場清潔，消除危害后果。查清事故原因，查明人員傷亡情況，協(xié)助上級部門對事故調(diào)查。
項目部指定專人負責(zé)事故的收集、統(tǒng)計、審核和上報工作，并嚴(yán)格遵守事故報告的真實性和時效性。
（二）技術(shù)措施
1．施工機械的安全控制措施
（1）各種機械操作人員和車輛駕駛員，必須持有操作合格證，不準(zhǔn)操作與操作證不相符的機械；不準(zhǔn)將機械設(shè)備交給無操作證的人員操作，對機械操作人員要建立檔案，專人管理。操作人員必須按照本機說明書規(guī)定，嚴(yán)格按照工作前的檢查制度和工作中注意觀察及工作后的檢查保養(yǎng)制度。
（2）工作前應(yīng)注意檢查：
①工作場地周圍有無妨礙工作的障礙物；
②油、水、電及其他保證機械設(shè)備正常運行的條件是否完備；
③安全操作機構(gòu)是否靈活可靠；
④指示儀表、指示燈顯示是否正?？煽?；
⑤油溫、水溫是否達到正常使用溫度。
（3）工作中應(yīng)注意觀察：
①工作機構(gòu)有無過熱、松動或其它故障；
②按例保規(guī)定進行例保作業(yè)；
③認真填寫機械運轉(zhuǎn)記錄。
（4）駕駛室或操作室應(yīng)保持整潔、嚴(yán)禁存放易燃、易爆物品，嚴(yán)禁酒后操作機械，嚴(yán)禁機械帶病運轉(zhuǎn)或超負荷運轉(zhuǎn)。機械設(shè)備在施工現(xiàn)場停放時，應(yīng)選擇安全的停放地點，夜間應(yīng)有專人看管。
（5）用手柄起動的機械應(yīng)注意手柄倒轉(zhuǎn)傷人，向機械加油時要嚴(yán)禁煙火。嚴(yán)禁對運轉(zhuǎn)中的機械設(shè)備進行維修、保養(yǎng)、調(diào)整等作業(yè)。指揮施工機械作業(yè)人員，必須上到人可了望的安全地點，并應(yīng)明確規(guī)定指揮聯(lián)絡(luò)信號。
（6）使用鋼絲繩的機械，在運轉(zhuǎn)中嚴(yán)禁用手套或其他物件接觸鋼絲繩子，用鋼絲繩子拖、拉機械或重物時，人員應(yīng)遠離鋼絲繩。起重作業(yè)應(yīng)嚴(yán)格按照《建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程》和《建筑安裝工人安全技術(shù)操作規(guī)程》規(guī)定的要求執(zhí)行。
（7）定期組織機電設(shè)備、車輛安全大檢查，對檢查中查出的安全問題，按照“三不放過”的原則進行調(diào)查處理，制定防范措施，防止機械事故的發(fā)生。
2．高空作業(yè)的安全技術(shù)措施
（1）所有進入施工現(xiàn)場的人員戴好安全帽，并按規(guī)定戴勞動保護用品，和安全帶等安全工具。
（2）在預(yù)留洞口、臨邊搭設(shè)符合要求的圍欄，且不低于1.2米，并要穩(wěn)固可靠。進入施工的人員上下通行由斜道或扶梯上下，不攀登模板、腳手架、或繩索上下，并作好“三保”、“四口”等防護措施的管理。施工作業(yè)搭設(shè)的扶梯、工作臺、腳手架、護身欄、安全網(wǎng)等，牢固可靠，并經(jīng)驗收后合格后方可使用。
（3）進行上下層交叉作業(yè)時，上下層之間設(shè)置密孔阻燃型防護網(wǎng)罩加以保護。在建筑四周及人員通道、機械設(shè)備上方都應(yīng)采用鋼管搭設(shè)安全防護棚，安全棚防護棚要鋪一層模板和一道安全網(wǎng)，側(cè)面用鋼筋網(wǎng)做防護欄板。
3．起重吊裝作業(yè)安全技術(shù)措施
（1）起吊重物件時，應(yīng)確認所起吊物件的實際重量，如不明確時，應(yīng)經(jīng)操作者或技術(shù)人員計算確定。
（2）拴掛吊具時，應(yīng)按物件的重心，確定拴掛吊具的位置；用兩支點或交叉起吊時，吊鉤處千斤繩、卡環(huán)、起重鋼絲繩等，均應(yīng)符合起重作業(yè)安全規(guī)定。吊具拴掛應(yīng)牢靠，吊鉤應(yīng)封鉤，以防在起吊過程中鋼絲繩滑脫；捆扎有棱角或利口的物件時，鋼絲繩與物件的接觸處，應(yīng)墊以麻袋、橡膠等物；起吊長、大物件時，應(yīng)拴溜繩。
（3）起吊細長桿件的吊點位置，應(yīng)經(jīng)計算確定，凡沿長度方向重量均等的細長物件吊點拴掛位置可參照以下規(guī)定辦理：
①單支點起吊時，吊點距被吊桿件一端全桿長的0.3倍處；
②雙支點起吊時，吊點距被吊桿件端部的距離為0.21乘桿件全長；
③如選用單、雙支點起吊，超過物件強度和剛度的允許值或不能保證起吊安全時，應(yīng)由技術(shù)人員計算確定其起吊支點數(shù)和吊點位置。
（4）物件起吊時，先將物件提升離地面10～20cm，經(jīng)檢查確認無異?，F(xiàn)象時，方可繼續(xù)提升。放置物件時，應(yīng)緩慢下降，確認物件放置平穩(wěn)牢靠，方可松鉤，以免物件傾斜翻倒傷人。
（5）起吊物件時，作業(yè)人員不得在已受力索具附近停留，特別不能停留在受力索具的內(nèi)側(cè)。
（6）起重作業(yè)應(yīng)由技術(shù)熟練、懂得起重機械性能的人擔(dān)任指揮信號，指揮時應(yīng)站在能夠照顧到全面工作的地點，所發(fā)信號應(yīng)實現(xiàn)統(tǒng)一，并做到準(zhǔn)確、宏亮和清楚。起重作業(yè)時，司機應(yīng)聽從信號員的指揮，禁止其他人員與司機談話或隨意指揮，如發(fā)現(xiàn)起吊不良時，必須通過信號指揮員處理，有緊急情況除外。
（7）起吊物件時，起重臂回轉(zhuǎn)所涉及區(qū)域內(nèi)和重物的下方，嚴(yán)禁站人，不準(zhǔn)靠近被吊物件和將頭部伸進起吊物下方觀察情況，也禁止站在起吊物件上。起吊物件時，應(yīng)保持垂直起吊，嚴(yán)禁用吊鉤在傾斜的方向拖拉或斜吊物件，禁止吊撥埋在地下或地面上重量不明的物件。
（8）起吊物件旋轉(zhuǎn)時，應(yīng)將工作物提升到距離所能遇到的障礙物0.5m以上為宜。起吊物件應(yīng)使用交互捻制交繞的鋼絲繩，鋼絲繩如有扭結(jié)、變形、斷絲、銹蝕等異?，F(xiàn)象，應(yīng)及時降低使用標(biāo)準(zhǔn)或報廢?？ōh(huán)應(yīng)使其長度方向受力，抽銷卡環(huán)應(yīng)預(yù)防銷子滑脫，有缺陷的卡環(huán)嚴(yán)禁使用。
（9）當(dāng)使用設(shè)有大小鉤的起重機時，大小鉤不得同時各自起吊物件。
（10）當(dāng)用兩臺以上起重機同吊一物件時，事前應(yīng)制定詳細的技術(shù)措施，并交底，必須在施工負責(zé)人的統(tǒng)一指揮下進行，起重量分配應(yīng)明確，不得超過單機允許重量的80%，起重時應(yīng)密切配合，動作協(xié)調(diào)。
（11）起重機在架空高壓線路附近進行作業(yè)，其臂桿、鋼絲繩、起吊物等與架空線路的最小距離不應(yīng)小于規(guī)定距離，如不能保持這個距離，則必須停電或設(shè)置好隔離設(shè)施后，方可工作。如在雨天工作時，距離還應(yīng)當(dāng)加大。
4．張拉安全技術(shù)措施
（1）張拉作業(yè)必須經(jīng)過專業(yè)培訓(xùn)，掌握預(yù)應(yīng)力張拉的安全技術(shù)知識并經(jīng)考核合格后方可上崗。必須按照檢測機構(gòu)檢驗、編號的配套組使用張拉機具。張拉作業(yè)區(qū)域應(yīng)設(shè)明顯警示牌，非作業(yè)人員不得進入作業(yè)區(qū)
（2）張拉時必須服從統(tǒng)一指揮，嚴(yán)格按照安全技術(shù)交底要求讀表。油壓不得超過安全技術(shù)交底規(guī)定值。發(fā)現(xiàn)油壓異常等情況時，必須立即停機。高壓油泵操作人員應(yīng)戴護目鏡。作業(yè)前應(yīng)檢查高壓油泵與千斤頂之間的連接件，連接件必須完好、緊固，確認安全后方可作業(yè)。
（3）施加荷載時，嚴(yán)禁敲擊、調(diào)整施力裝置。作業(yè)前必須在張拉端設(shè)置5厘米厚的防護木板。操作千斤頂和測量伸長值的人員應(yīng)站在千斤頂側(cè)面操作。千斤頂頂力作用線方向不得有人。
（4）張拉時千斤頂行程不得超過安全技術(shù)交底的規(guī)定值。兩端或分段張拉時，作業(yè)人員應(yīng)明確聯(lián)絡(luò)信號，協(xié)調(diào)配合。高處張拉時，作業(yè)人員應(yīng)在牢固、有防護欄的平臺上作業(yè)，上下平臺必須走安全梯或馬道。
（5）張拉完成后應(yīng)及時灌漿、封錨?？椎拦酀{作業(yè)，噴嘴插入孔道后，噴嘴后面的膠皮墊圈必須緊壓在孔口上，膠皮管與灰漿泵必須連接牢固。
5．現(xiàn)澆支架工程安全措施
（1）根據(jù)工程特點，鋼管支架必須進行專門設(shè)計計算，確定鋼管樁跨度等相應(yīng)指標(biāo)后，按設(shè)計圖紙嚴(yán)格執(zhí)行，對參與作業(yè)全體人員進行安全技術(shù)交底。鋼管支架搭設(shè)或拆除人員必須定期體檢，患有不適合高空作業(yè)疾病的人員不能上崗。
（2）鋼管支架用料按設(shè)計要求進行嚴(yán)格的檢查驗收，搭設(shè)前要檢查材質(zhì)及規(guī)格，不能使用已經(jīng)彎曲、壓扁、拉傷及裂縫的零部件。
（3）鋼管樁間設(shè)縱橫向平聯(lián)和1.5米高空防護欄桿外，全部設(shè)綠色安全立網(wǎng)，防止物件從支架上墜落。爬梯需要與支架連接牢固，用安全立網(wǎng)封閉。鋼管支架搭設(shè)完畢要按專門的驗收制度驗收合格后掛牌使用，支架的日常使用管理派專人負責(zé)，定期檢查，支架不得超載，多余物件隨時清理，各部件連接節(jié)點，由專人按規(guī)定時間檢查整理，使用中的支架，拆除任何一個部件都必須有審批制度，并按批準(zhǔn)手續(xù)規(guī)定及時恢復(fù)原狀，經(jīng)檢查后在使用。
（4）作業(yè)層的施工荷載應(yīng)符合設(shè)計要求，不得超載，不得在支架上集中堆放模板、鋼筋等材料。遇六級以上大風(fēng)、雨雪、大霧天氣時，應(yīng)停止支架的搭設(shè)及拆除作業(yè)。雨、雪天后作業(yè)，必須采取安全防滑措施。
（5）嚴(yán)禁在支架基礎(chǔ)及臨近處進行挖掘作業(yè)。
（6）支架架應(yīng)與輸電線路保持安全距離，施工現(xiàn)場臨時用電線路架設(shè)及支架接地防雷措施等應(yīng)按國家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范》的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。
（7）鋼管支架使用期間，嚴(yán)禁擅自拆除架體結(jié)構(gòu)桿件。如需拆除必須經(jīng)修改方案并報請原方案審批人批準(zhǔn)，確定補救措施后方可實施。
（8）支模架拆除前，必須先確認對所要拆模的主體結(jié)構(gòu)的砼強度（同條件養(yǎng)護）達到規(guī)范要求后方可拆除。拆除前應(yīng)對支架做一次全面檢查，清除所有多余物件，并設(shè)立拆除區(qū)，地面應(yīng)設(shè)圍欄和警戒標(biāo)志，并派專人看守，嚴(yán)禁一切非操作人員入內(nèi)。拆除順序自上而下逐層拆除，不容許上下兩層同時拆除，遵循“先支后拆，后支先拆”的原則。拆除的構(gòu)件應(yīng)用吊具吊下，或人工傳遞，嚴(yán)禁拋擲。
6．安全防火措施
（1）建設(shè)工程施工現(xiàn)場必須堅持“預(yù)防為主，防消結(jié)合”的方針，堅持“管生產(chǎn)必須管安全”的原則，建立健全防火安全生產(chǎn)責(zé)任制和群防群治制度。建立防火安全應(yīng)急救援系統(tǒng)，編制安全防火應(yīng)急預(yù)案，并定期組織消防應(yīng)急救援演練。嚴(yán)格執(zhí)行動火管理制度。
（2）成立施工現(xiàn)場防火安全管理領(lǐng)導(dǎo)小組?，F(xiàn)場成立消防領(lǐng)導(dǎo)小組，項目經(jīng)理任組長，由安全員負責(zé)整個現(xiàn)場的消防監(jiān)督和管理?，F(xiàn)場成立義務(wù)消防隊。
（3）制定施工現(xiàn)場防火安全崗位職責(zé)和防火安全管理制度，確定項目經(jīng)理為施工現(xiàn)場防火安全負責(zé)人。
（4）辦公室、配電房、易燃場所均配備滅火器，滅火器應(yīng)在有效使用期內(nèi)。滅火器必須設(shè)置在醒目和便于使用的地方。滅火器要加強保養(yǎng)，確保處于有效狀態(tài)。
（5）施工現(xiàn)場使用的安全網(wǎng)必須符合GB5727-2009規(guī)范的質(zhì)量要求，并應(yīng)是合格的阻燃式密目安全立網(wǎng)。凡是不符合規(guī)定的安全網(wǎng)，不得進入施工現(xiàn)場使用。密目式安全網(wǎng)的阻燃性能要求續(xù)燃、陰燃時間不應(yīng)大于4秒。
（6）作業(yè)人員使用明火，應(yīng)當(dāng)清除周圍可燃物及其他易燃危險物資，并按規(guī)定配備充足的滅火器材。并申請動火手續(xù)，經(jīng)批準(zhǔn)同意后，方可實施；專職安全員要負責(zé)落實監(jiān)護人員和監(jiān)護措施。在高處實施電、氣焊切割作業(yè)時，必須對作業(yè)的周圍和下方實施防護遮擋，焊渣要有容器接裝；作業(yè)后，必須確認無火源危險后方可離開作業(yè)現(xiàn)場。
（7）干旱季節(jié)施工，要加強模板的防火工作。上部箱梁施工時，在支架兩側(cè)臨邊護欄上配置充足的滅火器材。同時，架設(shè)自來水管道，使梁體鋼筋焊接過程模板保持濕潤狀態(tài)。
7．防高溫作業(yè)措施
（1）對高溫作業(yè)人員進行就業(yè)前和入暑前的健康檢查，凡檢查不合格者，均不得在高溫條件下作業(yè)。
（2）工地擬配衛(wèi)生員一名，負責(zé)工地的衛(wèi)生管理。炎熱時期應(yīng)組織人員深入工地進行巡回和防治觀察。
（3）積極與當(dāng)?shù)貧庀蟛块T聯(lián)系，盡量避免在高溫天氣進行大工作量施工。
（4）高溫期間，對一線職工除保證茶水供應(yīng)外，增加防暑保健藥品的供應(yīng)。一旦發(fā)生中暑、中毒者應(yīng)立即送附近醫(yī)院搶救。對高溫作業(yè)者，供給足夠的合乎衛(wèi)生要求的含鹽飲料和防暑藥品。
（5）合理安排生產(chǎn)班次和作息時間，露天作業(yè)應(yīng)盡量避開午間照射，氣溫超過35°C時，可適當(dāng)縮短白天工作時間，利用早晚時間彌補，采取早出工，晚收工，中午延長休息時間，合理安排室內(nèi)作業(yè)，適當(dāng)安排夜間作業(yè)。
（6）改善宿舍，職工生活條件，確保防暑降溫物品及設(shè)備落到實處。對高溫、高空作業(yè)人員進行檢查，且要搭設(shè)休息棚。
（7）確?，F(xiàn)場水、電供應(yīng)暢通，加強對各種機械設(shè)備的維護與檢修，保證其能正常操作。
（8）加強施工管理，堅決按國家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范、規(guī)程施工，不能因高溫天氣，而影響工程質(zhì)量。
（9）加強對易燃、易爆危險品儲存、運輸和使用的管理，在露天堆放的危險品應(yīng)采取遮陽、降溫等措施，避免烈日曝曬，防止發(fā)生泄露、自燃、爆炸等事故。
8．防臺風(fēng)措施
（1）加強臺風(fēng)季節(jié)施工時的反饋工作。收聽天氣預(yù)報，并及時做好防范措施。臺風(fēng)到來前進行全面檢查。
（2）在接獲臺風(fēng)預(yù)報，應(yīng)對支架進行全面檢查，根據(jù)支架情況，在相對薄弱位置與墩柱進行拉結(jié)。
（3）對堆放的材料進行全面清理，在堆放整齊的同時必須進行可靠的壓重和固定，防止臺風(fēng)來到時將材料吹散。
（4）對支架進行細致的檢查，加固。支架上的全部零星材料和零星垃圾要及時清理干凈。
（5）隨時監(jiān)控臺風(fēng)情況，根據(jù)臺風(fēng)大小和正面襲擊情況，視要求將密目安全網(wǎng)進行臨時拆除，減小支架擋風(fēng)系數(shù)，在臺風(fēng)過后再行恢復(fù)。
（6）遇六級以上臺風(fēng)時，各機械停止操作，人員停止施工。
（7）同時應(yīng)加強防雷措施，保護建筑物、起重設(shè)備不受雷擊，應(yīng)加以避雷和可靠的接地。
9．防雨季措施
（1）雨天施工，專職電工應(yīng)做到每天施工前，對所有用電設(shè)備，特別是開關(guān)、電線、接頭等，進行全面的檢查，避免漏電事故發(fā)生。
（2）雨天施工的時候，要做到雨期前對現(xiàn)場各種機具、電器、工棚都加強檢查，要采取防倒塌、防雷擊、防漏電等一系列技術(shù)措施；要認真編制雨期施工的施工安全措施，加強對員工的教育，防止各種事故發(fā)生。
（3）保護好露天電氣設(shè)備，以防雨淋和潮濕，檢查漏電保護裝置的靈敏度，使用移動式和手持電動設(shè)備時，一要有漏電保護裝置，二要使用絕緣護具，三要電線絕緣良好。
（4）大雨過后要檢查支架的下部是否下沉，如有下沉，則應(yīng)立即加固。
（三）應(yīng)急預(yù)案
1．重大危險源辨識
        分數(shù)值
識別內(nèi)容	L	E	C	D	風(fēng)險等級
物體打擊	6	3	7	126	3
機械傷害	3	3	3	27	1
高處墜落	1	6	15	90	2
架體坍塌	0.5	6	40	120	3
觸電	3	3	7	63	1
火災(zāi)	1	6	15	90	2
2．應(yīng)急救援裝備
序號	物品名稱	單位	數(shù)量	存放地點	保管人
1	急救箱	個	1	項目部	安全員
2	止血紗布	扎	2	項目部	安全員
3	碘酒	瓶	1	項目部	安全員
4	消炎藥	瓶	1	項目部	安全員
5	創(chuàng)可貼	包	10	項目部	安全員
6	云南白藥	瓶	2	項目部	安全員
7	紅花油	瓶	1	項目部	安全員
8	擔(dān)架	付	2	項目部	安全員
9	應(yīng)急燈具	盞	5	倉庫	材料員
10	滅火器	個	20	現(xiàn)場配備	現(xiàn)場常備
11	消防水源	個	1	現(xiàn)場配備	現(xiàn)場常備
12	消防水帶	卷	2	倉庫	材料員
13	絕緣手套	副	20	倉庫	材料員
14	絕緣鞋	雙	10	倉庫	材料員
15	絕緣棒	根	3	倉庫	材料員
16	安全帽	頂	70	個人配備	材料員
17	安全帶	條	30	個人配備	材料員
18	切割機	臺	2	倉庫	材料員
19	鋼筋鉗	把	5	倉庫	材料員
20	皮卡車	部	1	駐工地	材料員
備注	物資管理：經(jīng)常檢查物資的儲備情況，消耗后及時補充，不得使用過期藥品。設(shè)備器材經(jīng)常保養(yǎng)確保處于良好的使用狀態(tài)。
3．應(yīng)急培訓(xùn)和演練
（1）應(yīng)急救援小組和預(yù)案確定后，施工單位安全指揮部組長組織所有應(yīng)急人員進行應(yīng)急培訓(xùn)。
（2）組長按照有關(guān)預(yù)案進行分項演練，對演練效果進行評價，根據(jù)評價結(jié)果進行完善。
（3）在確認險情和事故處理妥當(dāng)后，應(yīng)急反應(yīng)小組進行現(xiàn)場拍照、繪圖，收集證據(jù)，保留物證。
（4）經(jīng)業(yè)主、監(jiān)理單位同意后，清理現(xiàn)場恢復(fù)生產(chǎn)。
（5）單位領(lǐng)導(dǎo)將應(yīng)急情況向現(xiàn)場項目部報告組織事故的調(diào)查處理。
（6）在事故處理后，將所有調(diào)查資料分別報送業(yè)主、監(jiān)理單位和有關(guān)安全管理部門。
4．應(yīng)急響應(yīng)程序
上報流程：當(dāng)事人→項目部→公司。
處理流程：公司→項目部→當(dāng)事人。
緊急情況發(fā)生后，立即按應(yīng)急預(yù)案中的應(yīng)急響應(yīng)流程及救援措施啟動應(yīng)急響應(yīng)程序。
（1）當(dāng)事人或發(fā)現(xiàn)人要立即按應(yīng)急救援措施進行第一時間的現(xiàn)場救援行動，同時向應(yīng)急救援小組或項目經(jīng)理匯報，項目經(jīng)理接到匯報后要立即組織應(yīng)急救援小組迅速趕到現(xiàn)場。
（2）應(yīng)急救援小組迅速趕到現(xiàn)場、疏散人群、保護好事故現(xiàn)場、排除險情，迅速按應(yīng)急救援措施進行救治，然后送往最近的醫(yī)院進行救治。傷情嚴(yán)重的，現(xiàn)場進行基本的處理后立即送往最近的醫(yī)院進行救治。
（3）搶救傷員的同時向公司領(lǐng)導(dǎo)逐級匯報。重大情況發(fā)生時，項目經(jīng)理或值班人員要立即向公司工程部和公司安全指揮部匯報。
（4）工程部經(jīng)理接到通知后，盡快趕到火災(zāi)現(xiàn)場，協(xié)調(diào)指揮事故處理工作。公司領(lǐng)導(dǎo)接到匯報后安排事故調(diào)查小組趕赴現(xiàn)場進行事故原因調(diào)查及處理工作。
（5）應(yīng)急救援小組應(yīng)配合調(diào)查小組及社會關(guān)注方的調(diào)查工作。
5. 應(yīng)急救援措施
（1）物體打擊急救措施
當(dāng)發(fā)生物體打擊事故后，搶救的重點放在對顱腦損傷、胸部骨折和出血上進行處理。
①發(fā)生物體打擊事故，應(yīng)馬上組織搶救傷者脫離危險現(xiàn)場，以免再發(fā)生損傷。
②在移動昏迷的顱腦損傷傷員時，應(yīng)保持頭、頸、胸在一直線上，不能任意旋曲。若伴頸椎骨折，更應(yīng)避免頭頸的擺動，以防引起頸部血管神經(jīng)及脊髓的附加損傷。
③觀察傷者的受傷情況、受傷部位、傷害性質(zhì)，如傷員發(fā)生休克，應(yīng)先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應(yīng)立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態(tài)的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20º，盡快送醫(yī)院進行搶救治療。
④出現(xiàn)顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應(yīng)平臥，面部轉(zhuǎn)向一側(cè)，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸人，發(fā)生喉阻塞。有骨折者，應(yīng)初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴(yán)重的顱底骨折及嚴(yán)重的腦損傷癥狀出現(xiàn)，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫(yī)院治療。
⑤防止傷口污染。在現(xiàn)場，相對清潔的傷口，可用浸有雙氧水的敷料包扎；污染較重的傷口，可簡單清除傷口表面異物，剪除傷口周圍的毛發(fā)，但切勿拔出創(chuàng)口內(nèi)的毛發(fā)及異物、凝血塊或碎骨片等，再用浸有雙氧水或抗生素的敷料覆蓋包扎創(chuàng)口。
⑥在運送傷員到醫(yī)院就醫(yī)時，昏迷傷員應(yīng)側(cè)臥位或仰臥偏頭，以防止嘔吐后誤吸。對煩躁不安者可因地置宜地予以手足約束，以防傷及開放傷口。脊柱有骨折者應(yīng)用硬板擔(dān)架運送，勿使脊柱扭曲，以防途中顛簸使脊柱骨折或脫位加重，造成或加重脊髓損傷。
（2）機械傷害急救措施
①發(fā)生機械傷害事故，最早發(fā)現(xiàn)受傷者，應(yīng)大聲呼叫電工迅速拉閘斷電，立即向項目經(jīng)理及有關(guān)人員報告，同時撥打120。
②將觸電者抬到平整的場地，現(xiàn)場傷員營救人員按照有關(guān)救護知識立即進行救護，如發(fā)現(xiàn)傷者有斷指斷腿等，應(yīng)立即找到，用醫(yī)用紗布將其包好，隨傷員一起送醫(yī)院救治。
（3）高處墜落急救措施
當(dāng)發(fā)生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。
①發(fā)生高處墜落事故，應(yīng)馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質(zhì)，如傷員發(fā)生休克，應(yīng)先處理休克，去除傷員身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，應(yīng)立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態(tài)的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20°，盡快送醫(yī)院進行搶救治療。在搬運和轉(zhuǎn)送過程中，頸部和軀干不能前屈或扭轉(zhuǎn)，而應(yīng)使脊柱伸直，絕對禁止一個抬肩一個抬腿的搬法，以免發(fā)生或加重截癱。
②出現(xiàn)顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢?；杳哉邞?yīng)平臥，面部轉(zhuǎn)向一側(cè)，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發(fā)生喉阻塞。有骨折者，應(yīng)固定后再搬運。
遇有凹陷骨折、嚴(yán)重的顱底骨折及嚴(yán)重的腦損傷癥狀出現(xiàn)，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫(yī)院治療。
③頜面部傷員首先應(yīng)保持呼吸道暢通，摘除義齒，清除移位的組織碎片、血凝塊、口腔分泌物等，同時松解傷員的頸、胸部鈕扣。若舌已后墜或口腔內(nèi)異物無法清除時，可用12號粗針穿刺環(huán)甲膜，維持呼吸，盡可能早作氣管切開。
④發(fā)現(xiàn)脊椎受傷者，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔(dān)架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程嚴(yán)禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。
⑤發(fā)現(xiàn)傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應(yīng)在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉、神經(jīng)或血管。固定方法：以固定骨折處上下關(guān)節(jié)為原則，可就地取材，用木板、竹片等。
⑥復(fù)合傷要求平仰臥位，保持呼吸道暢通，解開衣領(lǐng)扣。
⑦周圍血管傷，壓迫傷部以上動脈干至骨骼。直接在傷口上放置厚敷料，繃帶加壓包扎以不出血和不影響肢體血循環(huán)為宜，常有效。當(dāng)上述方法無效時可慎用止血帶，原則上盡量縮短使用時間，一般以不超過1h為宜，做好標(biāo)記，注明上止血帶時間。
a．遇有創(chuàng)傷性出血的傷員，應(yīng)迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現(xiàn)場止血處理措施是：創(chuàng)傷局部妥善包扎，但對疑顱底骨折和腦脊液漏患者切忌作填塞，以免導(dǎo)致顱內(nèi)感染。
一般傷口小的止血法：先用生理鹽水(0.9%Nacl溶液)沖洗傷口，涂上紅汞，然后蓋上消毒紗布，用繃帶較緊地包扎。
加壓包扎止血法：用紗布、棉花等做成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。
止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結(jié)扎在上臂以上1/2處(靠近心臟位置)，下肢出血結(jié)扎在大腿上1/3處(靠近心臟位置)。結(jié)扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔25～40min放松一次，每次放松0.5～1min。
b．動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫(yī)院搶救，運送途中應(yīng)盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。
（4）坍塌事故急救措施
①應(yīng)急救援領(lǐng)導(dǎo)小組負責(zé)應(yīng)急搶救工作的統(tǒng)一領(lǐng)導(dǎo)和組織實施，指揮現(xiàn)場搶險隊伍，迅速組建、調(diào)集搶險及救護隊伍。
②發(fā)現(xiàn)事故預(yù)兆后，立即停止作業(yè)，迅速組織人員撤離作業(yè)場所。應(yīng)急救援組應(yīng)根據(jù)情況迅速制定有效的搶救、搶險措施后，以最快的速度實施搶險。同時要密切監(jiān)測事故周圍建筑、道路、地下水等的發(fā)展情況，以便根據(jù)情況調(diào)整和實施新的搶救措施，并迅速疏散影響范圍內(nèi)的所有人員。
③分析事故坍塌的影響范圍，迅速組織疏散無關(guān)人員撤離事故現(xiàn)場，并組織人員建立警戒區(qū)域，不讓無關(guān)人員進入事故影響范圍。
④當(dāng)發(fā)生坍塌事故后，最早發(fā)現(xiàn)者或目擊者應(yīng)立即大聲呼救，并根據(jù)情況可立即采取正確方法施救，向項目部有關(guān)人員報告或報警。
⑤項目部應(yīng)急小組應(yīng)迅速判斷事故發(fā)展?fàn)顟B(tài)和現(xiàn)場情況，采取正確方法施救，判斷清楚被掩埋人員位置后，立即組織人員全力挖掘。
⑥在救護過程中要防止二次坍塌傷人，擴大傷害范圍，必要時要先對危險的地方采取一定的防護措施。
⑦急救人員按照有關(guān)救護知識，立即搶救出來的傷員，在等待醫(yī)生救治或送往醫(yī)院搶救過程中，不要停止和放棄施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或輸氧急救等。
⑧當(dāng)現(xiàn)場不具備搶救條件時，應(yīng)立即向社會求救。
（5）觸電事故急救措施
①當(dāng)事故發(fā)生后現(xiàn)場有關(guān)人員首先要盡快使觸電者脫離電源，并應(yīng)防止觸電者二次觸電或搶救者觸電。
②隔離電源方法：
a．?dāng)嚅_電源開頭；
b．使用絕緣物（如干燥的竹枝、木枝）隔離或挑開電源或帶電體；
c．用導(dǎo)電體使電源接地或短路，迫使漏電保護器和短路保護器跳閘而斷開電路。
③搶救方法：
a．口對口、口對鼻人工呼吸法（停止呼吸者）：
使觸電者頭部盡量后仰，鼻孔朝天。解開領(lǐng)口和衣服，仰臥在比較堅實（如木板、干燥的泥地等）的地方。
一只手捏緊鼻孔，另一只手掰開嘴巴（如果掰不開嘴巴，可用口對鼻人工呼吸法貼鼻吹氣）。
深吸氣后，緊貼嘴巴或鼻孔吹氣，一般吹二秒，放松三秒。
救護人換氣時放松觸電者的嘴和鼻，讓其自然呼吸。
b．胸外心臟擠壓法（心臟跳動停止者）：
解開觸電者的衣服，讓其仰臥在地上或硬板上。
救護人員騎跪在其腰部兩側(cè)，兩手相送，手掌根部放在心口稍高一點的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一處。
掌根用力垂直向下擠壓，壓出心臟里面的血液。對成人應(yīng)壓陷3-4cm，以每分鐘擠壓60次為宜擠壓后，掌根迅速全部放松，讓其胸部自動復(fù)原，血又充滿心臟，放松時掌根不必完全離開胸膛。
c．如果觸電者心臟停止跳動和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心擠壓法要同時交替進行。
d．人工呼吸和胸外心臟擠壓法要堅持不斷，切不可輕率中止。如果觸電者身上出現(xiàn)身體僵冷或尸斑，經(jīng)醫(yī)生作出無法救治的診斷后方可停止搶救。
（6）火災(zāi)事故急救措施
①事故發(fā)生后，最早發(fā)現(xiàn)者應(yīng)迅速向事故現(xiàn)場負責(zé)人報告，并迅速切斷事故現(xiàn)場的電源。
②事故現(xiàn)場負責(zé)人接到報告后，一邊組織現(xiàn)場人員撲救，盡力控制火勢漫延，疏散人員，爆炸事故應(yīng)迅速朝壓力容器噴水，并轉(zhuǎn)移臨近的易燃易爆物品到安全地方；一邊向當(dāng)?shù)毓蚕啦块T報警，同時向公司應(yīng)急救援指揮部報告。
③發(fā)生火災(zāi)時，如有人員被火圍困，要立即組織力量搶救，應(yīng)堅持救人第一，救人重于救火的原則，救人是火場上的首要任務(wù)。
a．火場尋人方法：主要有大聲呼喚和深入內(nèi)部尋找兩種。進入火場救人，要選擇最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆門窗或墻壁；遇有火場煙霧較濃、視線不清時，可以爬行前進，并采取呼喊、查看、細聽、觸摸等方法尋找被困人員。深入火場尋人，要注意在出入口通道、走廊、門窗邊、床上床下、墻角、櫥柜、桌下等容易掩蔽的地方發(fā)現(xiàn)人員。救人時應(yīng)注意安全，進入火場要帶手電和繩子?；饒鰺熿F彌漫，沒有防毒面具，可用濕毛巾捂嘴，防止中毒?？捎妹薇?、毯子浸水后蓋在身上，防止灼傷。
b．火場救人方法：應(yīng)根據(jù)火勢對人的威脅程度和被救者的狀態(tài)來確定。對神志清醒的人員，可指定通道，引導(dǎo)他們自行脫離險區(qū)；對在煙霧中迷失方向的人員，可指派專人護送出險區(qū)；對傷殘人員或不能行走的老人、兒童，要把他們背、抱或抬出火場。當(dāng)搶救的正常通道被隔斷時，應(yīng)利用安全繩、梯等將人救出。
④火場疏散物資是減少火災(zāi)損失，控制火勢，防止蔓延的有效方法。首先要及時疏散受火災(zāi)威脅的易燃易爆物品及壓縮氣體鋼瓶等，對不能移動的上述物品，要集中一部分水槍均勻地冷卻其外壁，降低其溫度；其次要疏散重要文件、資料和貴重設(shè)備及物品等，并把疏散出來的物資集中存放到安全地點，指定專人看管，防止丟失，被竊或壞人乘機破壞。人員、物質(zhì)疏散后應(yīng)在指定地點集中清點，并查明有關(guān)情況，及時向指揮部報告。
（四）監(jiān)測監(jiān)控
1．班組日常進行安全檢查，項目部每周進行安全檢查，公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。
2．高大模板日常檢查，巡查重點部位：
（1）桿件的設(shè)置和連接、支撐、剪刀撐等構(gòu)件是否符合要求；
（2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；
（3）架體是否有不均勻的沉降、垂直度；
（4）施工過程中是否有超載現(xiàn)象；
（5）安全防護措施是否符合規(guī)范要求；
（6）支架與桿件是否有變形的現(xiàn)象。
3．支架在承受六級大風(fēng)或大暴雨后必須進行全面檢查。
4．監(jiān)測措施
為了監(jiān)測砼澆筑過程中模板及支承體系變化情況及是否異常，混凝土澆筑前在箱梁兩端及中間各設(shè)兩根吊垂線（兩側(cè)），從板底一直吊到立桿支承底板（基礎(chǔ)），吊垂尖離地控制在20mm以內(nèi)并做好記錄，在吊垂尖正下方用紅藍筆做好十字標(biāo)記，同時量測好線垂與立桿間的相對距離，砼澆筑過程中專人跟蹤監(jiān)測，吊垂與地面距離及與立桿距離變化按設(shè)計允許變形要求控制，發(fā)現(xiàn)異常情況，立即停止施工，處理后方可繼續(xù)施工。
5．監(jiān)測點布設(shè)
在支架邊角位置及中間按每隔15m間距設(shè)置監(jiān)測剖面。
每個監(jiān)測剖面應(yīng)布置不少于2個支架水平位移和立桿變形監(jiān)測點、3個支架沉降觀測點。監(jiān)測儀器精度應(yīng)滿足現(xiàn)場監(jiān)測要求，并設(shè)變形監(jiān)測報警值。
6．監(jiān)測頻率
在澆筑混凝土過程中應(yīng)實施實時監(jiān)測，一般監(jiān)測頻率不宜超過 20～30分鐘一次。在混凝土初凝前后及混凝土終凝前后也應(yīng)實施實時監(jiān)測，監(jiān)測時間可根據(jù)現(xiàn)場實際情況進行調(diào)整。監(jiān)測時間應(yīng)控制在高支模使用時間至混凝土終凝后至少達到設(shè)計強度的85%。
7．當(dāng)監(jiān)測數(shù)據(jù)超過預(yù)警值時必須立即停止?jié)仓炷?，疏散人員，并進行加固處理。
六、勞動力計劃
（一）項目管理人員
本工程實行項目經(jīng)理負責(zé)制。由項目經(jīng)理、生產(chǎn)負責(zé)人、項目技術(shù)負責(zé)人、施工員、質(zhì)量員、安全員、機械員、材料員組成管理班子。為保障本工程順利進行，我公司決定選派強有力的管理班子承擔(dān)該項目施工管理。

項目管理人員組織機構(gòu)如下：

（二）特種作業(yè)人員
1．根據(jù)施工進度和勞動力需要量計劃，組織工人進場，并安排好工人生活。水、電管線架設(shè)和安裝已完成，能夠滿足工程施工及工程管理、施工人員生活的用水、用電需要。
2．做好施工人員的安全、質(zhì)量、防火、文明施工等教育工作，進行崗前培訓(xùn)，對關(guān)鍵技術(shù)工種必須持證上崗，按規(guī)定進行三級安全技術(shù)交底，交底內(nèi)容包括：施工進度計劃；各項安全、技術(shù)、質(zhì)量保證措施；質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)和驗收規(guī)范要求；設(shè)計變更和技術(shù)核定等。必要時進行現(xiàn)場示范，同時健全各項規(guī)章制度，加強遵紀(jì)守法教育。
作業(yè)人員安排見下表：
序號	工種	工人數(shù)量	備注
1	架子班組	40人	負責(zé)立桿、掃地桿、水平桿、剪刀撐、U型頂托的搭設(shè)，必須持證上崗。
2	模板班組	60人	負責(zé)木方的鋪設(shè)和模板的拼裝。
3	鋼筋制作班組	20人	負責(zé)主筋和箍筋的機械制作。
4	鋼筋安裝班組	40人	負責(zé)鋼筋的安裝、綁扎。
5	泥水班組	20人	負責(zé)澆筑混凝土。
6	機械工	30人	負責(zé)材料垂直運輸，混凝土泵車架設(shè)等。
7	測量工	2人	負責(zé)梁側(cè)邊線、鋼管立桿位置線、標(biāo)高的引測。
8	電工	2人	負責(zé)現(xiàn)場臨時用電，必須持證上崗。
9	預(yù)應(yīng)力施工人員	10人	負責(zé)預(yù)應(yīng)力鋼絞線埋設(shè)、張拉。
10	雜工	8個	負責(zé)混凝土澆筑前板面垃圾清理及混凝土澆筑后的澆水養(yǎng)護。

七、高大模板驗算書
（一）箱室、腹板模板和碗扣支撐體系計算書
一. 計算依據(jù)
(1)《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ 166-2008
(2)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 50009-2012
二. 參數(shù)信息
 
本工程箱型梁頂板厚度為0.25m；底板厚度為0.25m；
中腹板厚度為0.45m，腹板高度為1.90m。
底面模板面板厚度為15.00mm，
面板彈性模量為6000.00N/mm2，
抗彎強度為15.00N/mm2，
底模次楞方木截面寬度為100.00mm,截面高度為100.00mm。
次楞方木間距箱室部位為300.00mm,中腹板部位為200.00mm。
底模主楞方木截面寬度為100.00mm,截面高度為100.00mm，主楞方木間距為900.00mm。
恒荷載包括底面模板自重0.20kN/m2,鋼筋混凝土自重26.00kN/m3，箱室內(nèi)附加荷載2.00kN/m2。
活荷載包括施工荷載2.50kN/m2，振搗混凝土荷載2.00kN/m2。
鋼管支撐架參數(shù)：
支撐鋼管類型Φ48×3.0
支撐架步距為1.20m。
支撐架立桿中腹板部位橫向間距為600.00mm，縱向間距為900.00mm；
支撐架立桿箱室部位橫向間距為900.00mm，縱向間距為900.00mm。
鋼管立桿豎向變形計算參數(shù)：
立桿實際豎向高度 H = 21.50m ；
立桿實際工作長度內(nèi)街頭數(shù)量 n = 2 ；
每個接頭處非彈性變形值 det = 0.50mm；
鋼管的計算溫度差 detT = 10.00度 ；
立桿鋼材的線膨脹系數(shù) a = 1.20×10-5 。
三. 荷載計算
1.恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值（荷載分項系數(shù) YG = 1.2）
模板自重:在驗算底模面板、主次楞方面和鋼管支撐體系時取 q1 = 0.20kN/m2；
腹板部位新澆筑鋼筋混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：q2 = 1.90×26.00=49.40kN/m2；
箱室部位新澆筑鋼筋混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值 q3 = 0.50×26.00=13.00kN/m2；
箱室內(nèi)模及支架的重量取 q4 = 2.00kN/m2。
2.活荷載標(biāo)準(zhǔn)值（荷載分項系數(shù) YQ = 1.4）
施工人員和設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q5 = 2.50kN/m2；
振搗混凝土對面板產(chǎn)生垂直荷載：q6 = 2.00kN/m2。
四. 底面模板面板計算
底模面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其強度、剛度和抗剪。模板面板按三跨連續(xù)梁計算。
1.箱室部位底模面板驗算
荷載設(shè)計值 q = 1.2×(q1+q3+q4)×0.90+1.4×(q5+q6)×0.90=22.09kN/m
面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為： 
        I = 90.00×1.503/12 = 25.31cm4
        W = 90.00×1.502/6  = 33.75cm3
(1)底模面板強度驗算
            f = M / W < [f]
            M = 0.100ql2
經(jīng)過計算可得 M=198.77N.m
面板強度計算值 f=5.89N/mm2
箱室部位面板的強度驗算 f < [f] = 15.00N/mm2，滿足要求！
(2)底模面板剛度驗算
            v = 0.677ql4/100EI < [v] = l/250
經(jīng)過計算可得 v = 0.80mm
 箱室部位面板的最大撓度 v < [v]= 1.200,滿足剛度要求!
(3)底模面板抗剪驗算
            T = 3Q/2bh < [T]
經(jīng)過計算最大剪力 Q = 3975.48N
則截面抗剪強度計算值 T = 0.44N/mm2
截面抗剪強度設(shè)計值 [T] = 1.60N/mm2
底模面板抗剪強度驗算 T<[T]，滿足抗剪要求！
2.腹板部位底模面板驗算
荷載設(shè)計值 q = 1.2×(q1+q2)×0.90+1.4×(q5+q6)×0.90=59.24kN/m
面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為： 
        I = 90.00×1.503/12 = 25.31cm4
        W = 90.00×1.502/6  = 33.75cm3
(1)底模面板強度驗算
            f = M / W < [f]
            M = 0.100ql2
經(jīng)過計算可得 M=236.95N.m
面板強度計算值 f=7.02N/mm2
腹板部位面板的強度驗算 f < [f] = 15.00N/mm2，滿足要求！
(2)底模面板剛度驗算
            v = 0.677ql4/100EI < [v] = l/250
經(jīng)過計算可得 v = 0.42mm
腹板部位面板的最大撓度 v < [v] = 0.800mm，滿足剛度要求！
(3)底模面板抗剪驗算
            T = 3Q/2bh < [T]
經(jīng)過計算最大剪力 Q = 7108.56N
則截面抗剪強度計算值 T = 0.79N/mm2
截面抗剪強度設(shè)計值 [T] = 1.60N/mm2
腹板部位抗剪強度驗算 T<[T]，滿足抗剪要求！
五. 底面模板次楞方木計算
1.底面次楞方木檢算力學(xué)模型：
以次楞方木為梁體，以主楞方木為支座，底模次楞方木檢算力學(xué)模型為三跨連續(xù)梁計算。
以下按箱室部位和腹板部位分別驗算：
1.箱室部位底模次楞驗算
荷載設(shè)計值 q = 1.2×(q1+q3+q4)×0.30+1.4×(q5+q6)×0.30=7.36kN/m
次楞的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為： 
        I = 10.00×10.003/12 = 833.33cm4
        W = 10.00×10.002/6  = 166.67cm3
(1)次楞強度驗算
            f = M / W < [f]
            M = 0.100ql2
經(jīng)過計算可得 M=596.32N.m
次楞強度計算值 f=3.58N/mm2
箱室部位次楞的強度驗算 f < [f]=15.00N/mm2，滿足要求！
(2)次楞剛度驗算
            跨中最大撓度 v = 0.677ql4/100EI < [v] = l/250
經(jīng)過計算可得 v = 0.654mm
箱室部位次楞的最大撓度 v < [v]=3.600mm，滿足剛度要求！
(3)底模次楞方木的抗剪驗算
            T = 3Q/2bh < [T]
經(jīng)過計算最大剪力 Q = 3975.48N
則截面抗剪強度計算值 T = 0.60N/mm2
截面抗剪強度設(shè)計值 [T] = 1.60N/mm2
抗剪強度驗算 T<[T]，滿足抗剪施工要求！
2.腹板部位底模次楞方木驗算
荷載設(shè)計值 q = 1.2×(q1+q2)×0.20+1.4×(q5+q6)×0.20=13.16kN/m
次楞方木的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為： 
        I = 10.00×10.003/12 = 833.33cm4
        W = 10.00×10.002/6  = 166.67cm3
(1)底模次楞強度驗算
            f = M / W < [f]
            M = 0.100ql2
經(jīng)過計算可得 M=1066.28N.m
次楞強度計算值 f=6.40N/mm2
腹板部位次楞的強度驗算 f < [f]=15.00N/mm2，滿足要求！
(2)底模次楞方木剛度驗算
            跨中最大撓度 v = 0.677ql4/100EI < [v] = l/250
經(jīng)過計算可得 v = 1.169mm
腹板部位次楞的最大撓度 v < [v]=3.600mm，滿足剛度要求！
(3)底模次楞抗剪驗算
            T = 3Q/2bh < [T]
經(jīng)過計算最大剪力 Q = 7108.56kN
則截面抗剪強度計算值 T = 1.07N/mm2
截面抗剪強度設(shè)計值 [T] = 1.60N/mm2
腹板部位次楞方木抗剪強度驗算 T<[T]，滿足抗剪要求！
六. 底面模板主楞方木計算
1.底面主楞方木檢算力學(xué)模型：
根據(jù)主楞方木和現(xiàn)澆支架的平面布置方式，腹板部位取1800.00cm(平行梁截面)×900.00cm(垂直梁截面)主楞承壓面積作為檢算單元；
箱室部位取2700.00cm(平行梁截面)×900.00cm(垂直梁截面)主楞承壓面積作為檢算單元。
以主楞方木為梁體，以扣件鋼管現(xiàn)澆支架的立桿為支座，主楞方木檢算力學(xué)模型為三跨連續(xù)梁計算，作用在主楞上的荷載為集中荷載。
以下按箱室部位和腹板部位分別驗算：
1.箱室部位底模主楞方木驗算
荷載設(shè)計值 q = 1.2×(q1+q3+q4)×0.90+1.4×(q5+q6)×0.90=22.09kN/m
主楞的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為： 
        I = 10.00×10.003/12 = 833.33cm4
        W = 10.00×10.002/6  = 166.67cm3
(1)主楞強度驗算
            f = M / W < [f]
            M = 0.100ql2
經(jīng)過計算可得 M=1788.97N.m
主楞強度計算值 f=10.73N/mm2
箱室部位主楞的強度驗算 f < [f]=15.00N/mm2，滿足要求！
(2)主楞剛度驗算
            跨中最大撓度 v = 0.677ql4/100EI < [v] = l/250
經(jīng)過計算可得 v = 1.962mm
箱室部位主楞的最大撓度 v < [v]=3.600mm，滿足剛度要求！
(3)底模主楞方木的抗剪驗算
            T = 3Q/2bh < [T]
經(jīng)過計算最大剪力 Q = 11926.44N
則截面抗剪強度計算值 T = 0.18N/mm2
截面抗剪強度設(shè)計值 [T] = 1.60kN
箱室部位主楞方木抗剪強度驗算 T>[T]，滿足抗剪施工要求！
2.腹板部位底模主楞方木驗算
荷載設(shè)計值 q = 1.2×(q1+q2)×0.90+1.4×(q5+q6)×0.90=59.24kN/m
主楞方木的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為： 
        I = 10.00×10.003/12 = 833.33cm4
        W = 10.00×10.002/6  = 166.67cm3
(1)底模主楞強度驗算
            f = M / W < [f]
            M = 0.100ql2
經(jīng)過計算可得 M=2132.57N.m
主楞強度計算值 f=12.80N/mm2
腹板部位主楞的強度驗算 f < [f]=15.00N/mm2，滿足要求！
(2)底模主楞方木剛度驗算
            跨中最大撓度 v = 0.677ql4/100EI < [v] = l/250
經(jīng)過計算可得 v = 1.040mm
腹板部位主楞的最大撓度 v < [v]=2.400mm，滿足剛度要求！
(3)底模主楞抗剪驗算
            T = 3Q/2bh < [T]
經(jīng)過計算最大剪力 Q = 21325.68N
則截面抗剪強度計算值 T = 0.32N/mm2
截面抗剪強度設(shè)計值 [T] = 1.60N/mm2
腹板部位主楞方木抗剪強度驗算 T>[T]，滿足抗剪要求！
七. 立桿穩(wěn)定性計算荷載標(biāo)準(zhǔn)值
作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。
1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：
(1)腳手架鋼管的自重(kN)：
    箱室部位 NG1 = 0.149×21.500=3.201kN
    腹板部位 NG1 = 0.149×21.500=3.201kN
鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A 雙排架自重標(biāo)準(zhǔn)值，設(shè)計人員可根據(jù)情況修改。
(2)模板的自重(kN)：
    箱室部位 NG2 = 0.200×0.900×0.900=0.162kN
    腹板部位 NG2 = 0.200×0.600×0.900=0.108kN
(3)鋼筋混凝土自重(kN)：
    箱室 NG3 = 13.000×0.900×0.900=10.530kN
    腹板 NG3 = 49.400×0.600×0.900=26.676kN
經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值: 
    箱室部位(包括箱室內(nèi)附加荷載) NG = (NG1+NG2+NG3+NG4) = 15.513kN。
    腹板部位 NG = (NG1+NG2+NG3) = 29.985kN。
2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。
經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：
    箱室處 NQ = (2.500+2.000)×0.900×0.900=3.645kN
    腹板處 NQ = (2.500+2.000)×0.600×0.900=2.430kN
3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式
                 N = 1.2NG + 1.4NQ
八. 支撐鋼管立桿穩(wěn)定性驗算
(一) 箱室部位：
不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：
         
其中 N —— 立桿的軸心壓力設(shè)計值，N = 23.72kN
　　 i —— 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm；
　　 A —— 立桿凈截面面積，A=4.239cm2；
　　 W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
    [f] —— 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f] = 206.00N/mm2；
     a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m；
     h —— 最大步距，h=1.20m；
      l0 —— 計算長度，取1.200+2×0.300=1.800m；
     λ —— 由長細比，為1800/16=113；
     φ —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到0.503；
經(jīng)計算得到σ=23719/(0.503×424)=111.217N/mm2；
不考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ < [f],滿足要求! 
考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：
         
風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式
                 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4
風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式
                 Pr=5×1.4Wklal0/16
其中  Wk ——  風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；
        Wk=0.7×0.138×1.000×0.024=0.250kN/m2
      h —— 立桿的步距，1.20m；
      la —— 立桿迎風(fēng)面的間距，0.90m；
      lb —— 與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距，0.90m；
風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=5×1.4×0.024×0.900×1.800/16=0.017kN.m；
風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=1.4×0.024×0.900×1.800×1.800/8 - 0.017×1.800/4 = 0.005kN.m；
      Nw —— 考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸心壓力最大值；
        Nw= 1.2×15.513+0.9×1.4×3.645=23.209kN
經(jīng)計算得到σ=23209/(0.503×424)+5000/4491=109.750N/mm2；
考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ < [f],滿足要求! 
　　風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計算
架體中每個節(jié)點的風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化的集中荷載 w =0.024×0.900×1.200=0.026kN
節(jié)點集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力 wv=1.200/0.900×0.026=0.035kN
節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力 ws=(1.200×1.200+0.900×0.900)1/2/0.900×0.026=0.043kN
支撐架的步數(shù) n=17
節(jié)點集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和為0.043+(17.000-1)×0.043=0.739kN
節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和為17.000×0.035=0.591kN
架體自重為3.201kN
節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和小于架體自重,滿足要求!
(二) 腹板部位：
不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：
         
其中 N —— 立桿的軸心壓力設(shè)計值，N = 39.38kN
　　 i —— 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm；
　　 A —— 立桿凈截面面積，A=4.239cm2；
　　 W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
    [f] —— 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f] = 206.00N/mm2；
     a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m；
     h —— 最大步距，h=1.20m；
      l0 —— 計算長度，取1.200+2×0.300=1.800m；
     λ —— 由長細比，為1800/16=113；
     φ —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到0.503；
經(jīng)計算得到σ=39384/(0.503×424)=184.670N/mm2；
不考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ < [f],滿足要求! 
考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：
         
風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式
                 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4
風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式
                 Pr=5×1.4Wklal0/16
其中  Wk ——  風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；
        Wk=0.7×0.138×1.000×0.024=0.250kN/m2
      h —— 立桿的步距，1.20m；
      la —— 立桿迎風(fēng)面的間距，0.90m；
      lb —— 與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距，0.60m；
風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=5×1.4×0.024×0.900×1.800/16=0.017kN.m；
風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=1.4×0.024×0.900×1.800×1.800/8 - 0.017×1.800/4 = 0.005kN.m；
      Nw —— 考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸心壓力最大值；
        Nw= 1.2×29.985+0.9×1.4×2.430=39.044kN
經(jīng)計算得到σ=39044/(0.503×424)+5000/4491=184.001N/mm2；
考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ < [f],滿足要求! 
風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計算
架體中每個節(jié)點的風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化的集中荷載 w =0.024×0.600×1.200=0.017kN
節(jié)點集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力 wv=1.200/0.900×0.017=0.023kN
節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力 ws=(1.200×1.200+0.900×0.900)1/2/0.900×0.017=0.029kN
支撐架的步數(shù) n=17
節(jié)點集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和為0.029+(17.000-1)×0.029=0.493kN
節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和為17.000×0.023=0.394kN
架體自重為3.201kN
節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和小于架體自重,滿足要求!
九. 支撐鋼管立桿豎向變形計算
    1.技術(shù)參數(shù)
立桿實際豎向高度 H = 21.50m；
立桿實際工作長度內(nèi)接頭數(shù)量 n = 2；
每個接頭處非彈性變形值 det = 0.50mm；
鋼管的計算溫度差 detT = 10.00度；
立桿鋼材的線膨脹系數(shù) a = 1.20×10-5；
    2.腹板部位立桿變形計算
荷載組合作用下立桿軸向力 Q = 23719.02N；
立桿彈性壓縮變形 t1 = QH/EA = 5.840mm；
立桿接頭處非彈性變形 t2 = n×det = 1.000mm；
溫度差產(chǎn)生變形 t3 = H×a×detT = 2.580mm；
立桿總變形為 t = t1 + t2 + t3 = 9.420mm；
t < [t]=H/1000=21.500mm, 立桿軸向變形滿足施工要求！
    3.箱室部位立桿變形計算
荷載組合作用下立桿軸向力 Q = 39384.42N；
立桿彈性壓縮變形 t1 = QH/EA = 9.697mm；
立桿接頭處非彈性變形 t2 = n×det = 1.000mm；
溫度差產(chǎn)生變形 t3 = H×a×detT = 2.580mm；
立桿總變形為 t = t1 + t2 + t3 = 13.277mm；
t < [t]=H/1000=21.500mm, 立桿軸向變形滿足施工要求！
十. 基礎(chǔ)承載力計算
立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求
                   p ≤ fg
其中  p —— 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；箱室處 p = 94.88, 腹板處 p = 157.54
      N —— 上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 (kN)；箱室處 N = 23.72, 腹板處 N = 39.38
      A —— 基礎(chǔ)底面面積 (m2)；A = 0.25
     fg —— 地基承載力設(shè)計值 (kN/m2)；fg = 190.00
地基承載力設(shè)計值應(yīng)按下式計算
                   fg = kc × fgk
其中  kc —— 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；kc = 1.00
     fgk —— 地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值；fgk = 190.00
箱室處地基承載力的計算滿足要求!
腹板處地基承載力的計算滿足要求!

（二）翼緣板模板和碗扣支撐體系計算書
    計算依據(jù)：
    1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008
    2、《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ166-2008
    3、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50010-2010
    4、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 50009-2012
 一、工程屬性
新澆混凝土樓板名稱	翼緣板	新澆混凝土樓板板厚(mm)	450
模板支架高度H(m)	21.5	模板支架縱向長度L(m)	25
模板支架橫向長度B(m)	16.6		
 二、荷載設(shè)計
模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)	面板	0.1
	面板及小梁	0.3
	樓板模板	0.5
	模板及其支架	0.75
新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)	24	鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)	1.1
施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)	1
澆筑和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)	1
風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)	基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)	0.25
	地基粗糙程度	B類(城市郊區(qū))
	模板支架頂部距地面高度(m)	21.5
	風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz	1.254
	風(fēng)荷載體型系數(shù)μs	0.5
 三、模板體系設(shè)計
模板支架高度(m)	21.5	主梁布置方向	垂直立桿縱向方向
立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)	900	立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)	900
水平拉桿步距h(mm)	1200	斜桿或剪刀撐設(shè)置	剪刀撐符合《規(guī)范》JGJ166-2008設(shè)置要求
可調(diào)螺桿伸出頂層水平桿長度a(mm)	650	小梁間距l(xiāng)(mm)	200
小梁最大懸挑長度l1(mm)	100	主梁最大懸挑長度l2(mm)	100
    設(shè)計簡圖如下：
 
模板設(shè)計平面圖
 
模板設(shè)計立面圖
 四、面板驗算
面板類型	覆面木膠合板	面板厚度t(mm)	15
面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	15	面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	1.5
面板彈性模量E(N/mm2)	6000	面板計算方式	簡支梁
    樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。
    W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
    承載能力極限狀態(tài)
    q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Q2k)]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.45)+1.4×2]×1=16.474kN/m
    q1靜=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)b] = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.45)×1]=13.674kN/m
    q1活=(γQ×(Q1k+Q2k))×b=(1.4×2)×1=2.8kN/m
    正常使用極限狀態(tài)
    q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×(Q1k+Q2k))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.45)+1×(1+1))×1＝13.395kN/m
    計算簡圖如下：
 
   1、強度驗算
    Mmax＝q1l2/8＝16.474×0.22/8＝0.082kN?m
    σ＝Mmax/W＝0.082×106/37500＝2.197N/mm2≤[f]＝15N/mm2
    滿足要求！
   2、撓度驗算
    νmax＝5ql4/(384EI)=5×13.395×2004/(384×6000×281250)=0.165mm
    νmax=0.165mm≤min{200/150，10}=1.333mm
    滿足要求！
 五、小梁驗算
小梁類型	方木	小梁截面類型(mm)	100×100
小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	13	小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	1.3
小梁截面抵抗矩W(cm3)	166.67	小梁彈性模量E(N/mm2)	9000
小梁截面慣性矩I(cm4)	833.33	小梁計算方式	三等跨連續(xù)梁
    q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Q2k)]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×2]×0.2＝3.343kN/m
    因此，q1靜＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.45)×0.2＝2.783kN/m
          q1活＝1.4×(Q1k+Q2k)×b=1.4×2×0.2＝0.56kN/m
    計算簡圖如下：
 
 
   1、強度驗算
    M1＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×2.783×0.92+0.117×0.56×0.92＝0.278kN?m
    M2＝q1L12/2=3.343×0.12/2＝0.017kN?m
    Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.278，0.017]＝0.278kN?m
    σ=Mmax/W=0.278×106/166670=1.671N/mm2≤[f]=13N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
    V1＝0.6q1靜L+0.617q1活L＝0.6×2.783×0.9+0.617×0.56×0.9＝1.814kN
    V2＝q1L1＝3.343×0.1＝0.334kN
    Vmax＝max[V1，V2]＝max[1.814，0.334]＝1.814kN
    τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.814×1000/(2×100×100)＝0.272N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
    q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×(Q1k+Q2k))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1×(1+1))×0.2＝2.719kN/m
    撓度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.719×9004/(100×9000×833.33×104)＝0.161mm≤[ν]＝min(L/150,10)＝min(900/150,10)＝6mm;
懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.719×1004/(8×9000×833.33×104)＝0mm≤[ν]＝min(2×l1/150,10)＝min(2×100/150,10)＝1.333mm
    滿足要求！
 六、主梁驗算
主梁類型	方木	主梁截面類型(mm)	100×100
主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	13	主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	1.3
主梁截面抵抗矩W(cm3)	166.67	主梁彈性模量E(N/mm2)	9000
主梁截面慣性矩I(cm4)	833.33	主梁計算方式	四等跨連續(xù)梁
可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)	1		
   1、小梁最大支座反力計算
    q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Q2k)]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.45)+1.4×2]×0.2＝3.391kN/m
    q1靜＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.45)×0.2＝2.831kN/m
    q1活＝1.4×(Q1k+Q2k)×b ＝1.4×2×0.2＝0.56kN/m
    q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×(Q1k+Q2k))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.45)+1×(1+1))×0.2＝2.759kN/m
    承載能力極限狀態(tài)
    按三等跨連續(xù)梁，Rmax＝(1.1q1靜+1.2q1活)L＝1.1×2.831×0.9+1.2×0.56×0.9＝3.407kN
    按懸臂梁，R1＝3.391×0.1＝0.339kN
    R＝max[Rmax，R1]＝3.407kN;
    正常使用極限狀態(tài)
    按三等跨連續(xù)梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×2.759×0.9＝2.731kN
    按懸臂梁，R'1＝q2l1=2.759×0.1＝0.276kN
    R＝max[R'max，R'1]＝2.731kN;
    計算簡圖如下：
 
    主梁計算簡圖一
   2、抗彎驗算
 
    主梁彎矩圖一(kN?m)
    σ=Mmax/W=1.332×106/166670=7.993N/mm2≤[f]=13N/mm2
    滿足要求！
   3、抗剪驗算
 
    主梁剪力圖一(kN)
    τmax=3Vmax/(2bh0)=3×7.265×1000/(2×100×100)＝1.09N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2
    滿足要求！

4、撓度驗算
 
    主梁變形圖一(mm)
    跨中νmax=0.643mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm
    懸挑段νmax＝0.218mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm
    滿足要求！
   5、支座反力計算
    承載能力極限狀態(tài)
    圖一
    支座反力依次為R1=9.876kN，R2=16.929kN，R3=14.53kN，R4=16.929kN，R5=9.876kN
 七、可調(diào)托座驗算
荷載傳遞至立柱方式	可調(diào)托座	可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)	30
    按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N＝16.929kN≤[N]＝30kN
    滿足要求！
 八、立柱驗算
斜桿或剪刀撐設(shè)置	剪刀撐符合《規(guī)范》JGJ166-2008設(shè)置要求	鋼管截面類型(mm)	Ф48×3
鋼管計算截面類型(mm)	Ф48×3	鋼材等級	Q235
立柱截面面積A(mm2)	424	立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)	15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)	4.49	抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)	205
支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)	0.15		
  1、長細比驗算
    λ=(h+2a)/i=(1200+2×650)/15.9=157.233≤[λ]=230
    滿足要求！
  2、立柱穩(wěn)定性驗算
    根據(jù)《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ166-2008公式5.6.2-2：
    小梁驗算
    q1＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.9×2]×0.2 = 3.335kN/m
    同上四～六步計算過程，可得：
    R1＝9.702kN，R2＝16.631kN，R3＝14.274kN，R4＝16.631kN，R5＝9.702kN
    λ=l0/i=2500.000/15.9=157.233
    查表得，φ1=0.284
    不考慮風(fēng)荷載:
    單肢立柱軸向力：
    N =Max[R1,R2,R3,R4,R5]+γG×q×H=Max[9.702,16.631,14.274,16.631,9.702]+1.2×0.15×21.5=20.501kN
    f=N/(φ1A)＝20.501×103/(0.284×424)=170.251N/mm2≤[σ]=205N/mm2
    滿足要求！
    考慮風(fēng)荷載:
    Mw＝γQφcωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.11×0.9×1.22/10＝0.018kN?m
    單肢立柱軸向力：
    Nw =Max[R1,R2,R3,R4,R5]+γG×q×H+Mw/lb=Max[9.702,16.631,14.274,16.631,9.702]+1.2×0.15×21.5+0.018/0.9=20.521kN
    f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝20.521×103/(0.284×424)+0.018×106/4490=174.427N/mm2≤[σ]=205N/mm2
    滿足要求！
 九、高寬比驗算
    根據(jù)《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ166-2008 第6.2.5：模板支撐架高寬比應(yīng)小于或等于2
    H/B=21.5/16.6=1.295≤2
    滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！
 十、立柱地基基礎(chǔ)驗算
地基土類型	碎石土	地基承載力特征值fak(kPa)	190
立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf	1	墊板底面面積A(m2)	0.25
    立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝20.521/(1×0.25)＝82.084kPa≤fak＝190kPa
    滿足要求！

（三）橫梁模板和碗扣支撐體系計算書
    計算依據(jù)：
    1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008
    2、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50010-2010
    3、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 50009-2012
 一、工程屬性
新澆混凝土梁名稱	橫梁	混凝土梁截面尺寸(mm×mm)	2000×1900
模板支架高度H(m)	21.5	模板支架橫向長度B(m)	15
模板支架縱向長度L(m)	16.6	梁側(cè)樓板厚度(mm)	500
 二、荷載設(shè)計
模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)	面板	0.1
	面板及小梁	0.3
	樓板模板	0.5
	模板及其支架	0.75
新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)	24
混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)	1.5	混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)	1.1
當(dāng)計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時Q1k(kN/m2)	1	對水平面模板取值Q2k(kN/m2)	2
風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)	基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)	0.25	非自定義:0.251
	地基粗糙程度	B類(城市郊區(qū))	
	模板支架頂部距地面高度(m)	21.5	
	風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz	1.254	
	風(fēng)荷載體型系數(shù)μs	0.8	
 三、模板體系設(shè)計
新澆混凝土梁支撐方式	梁兩側(cè)有板，梁底小梁垂直梁跨方向
梁跨度方向立柱縱距是否相等	是
梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)	600
梁底兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)	3000
步距h(mm)	1200
可調(diào)螺桿伸出頂層水平桿長度a(mm)	650
斜桿或剪刀撐設(shè)置 	每行每列有斜桿
新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)	900、900
混凝土梁距梁底兩側(cè)立柱中的位置	居中
梁底左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)	1500
板底左側(cè)立柱距梁中心線距離s1(mm)	2100
板底右側(cè)立柱距梁中心線距離s2(mm)	2100
梁底增加立柱根數(shù)	4
梁底增加立柱布置方式	按梁兩側(cè)立柱間距均分
梁底增加立柱依次距梁底左側(cè)立柱距離(mm)	600,1200,1800,2400
每跨距內(nèi)梁底支撐小梁根數(shù)	4
每跨距內(nèi)梁底支撐小梁間距(mm)	200
梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)	100
結(jié)構(gòu)表面的要求	結(jié)構(gòu)表面隱蔽
梁底支撐小梁左側(cè)懸挑長度a1(mm)	0
梁底支撐小梁右側(cè)懸挑長度a2(mm)	0

設(shè)計簡圖如下：
 
平面圖
 
立面圖
 四、面板驗算
面板類型	覆面木膠合板	面板厚度t(mm)	15
面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	15	面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	1.5
面板彈性模量E(N/mm2)	6000	驗算方式	四等跨連續(xù)梁
    按四等跨連續(xù)梁計算：
    截面抵抗矩：W＝bh2/6=2000×15×15/6＝75000mm3，截面慣性矩：I＝bh3/12=2000×15×15×15/12＝562500mm4
    q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.9)+1.4×0.7×2]×2＝121.504kN/m
    q1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.9]×2＝117.977kN/m
    q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×2＝3.528kN/m
    q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.9)]×2＝97.1kN/m
    簡圖如下：
 
   1、抗彎驗算
    Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×117.977×0.22+0.121×3.528×0.22＝0.522kN?m
    σ＝Mmax/W＝0.522×106/75000＝6.96N/mm2≤[f]＝15N/mm2
    滿足要求！
   2、撓度驗算
    νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×97.1×2004/(100×6000×562500)＝0.291mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm
    滿足要求！
   3、支座反力計算
    設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))
    Rmax＝1.143q1靜L+1.223q1活L＝1.143×117.977×0.2+1.223×3.528×0.2＝27.832kN
    標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))
    R'max＝1.143q2L＝1.143×97.1×0.2＝22.197kN
 五、小梁驗算
小梁類型	方木	小梁截面類型(mm)	100×100
小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	13	小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	1.3
小梁截面抵抗矩W(cm3)	166.67	小梁彈性模量E(N/mm2)	9000
小梁截面慣性矩I(cm4)	833.33
    承載能力極限狀態(tài)：
    面板傳遞給小梁q1＝27.832/2＝13.916kN/m
    小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2＝0.049kN/m
    梁左側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F1=0.9×max[1.2 ×(0.1+(24+1.1)×0.5)+1.4×2，1.35 ×(0.1+(24+1.1)×0.5)+1.4×0.7×2]×(2.1-2/2)/2×0.2+0.9×1.35×0.5×(1.9-0.5)×0.2＝2.055kN
    梁右側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F2=0.9×max[1.2 ×(0.1+(24+1.1)×0.5)+1.4×2，1.35 ×(0.1+(24+1.1)×0.5)+1.4×0.7×2]×(2.1-2/2)/2×0.2+0.9×1.35×0.5×(1.9-0.5)×0.2＝2.055kN
    正常使用極限狀態(tài)：
    面板傳遞給小梁q1＝22.197/2＝11.099kN/m
    小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.2＝0.04kN/m
    梁左側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F1=(1×0.1+1×(24+1.1)×0.5)×(2.1-2/2)/2×0.2+1×0.5×(1.9-0.5)×0.2＝1.532kN
    梁右側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F2=(1×0.1+1×(24+1.1)×0.5)×(2.1-2/2)/2×0.2+1×0.5×(1.9-0.5)×0.2＝1.532kN
    計算簡圖如下：
 
    承載能力極限狀態(tài)
 
    正常使用極限狀態(tài)
   1、抗彎驗算
 
    小梁彎矩圖(kN?m)
    σ=Mmax/W=0.44×106/166670=2.641N/mm2≤[f]=13N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
 
    小梁剪力圖(kN)
    Vmax＝4.401kN
    τmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.401×1000/(2×100×100)＝0.66N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
 
    小梁變形圖(mm)
    νmax＝0.071mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm
    滿足要求！
   4、支座反力計算
    承載能力極限狀態(tài)
    R1＝0.049kN，R2＝7.502kN，R3＝8.591kN，R4＝8.591kN，R5＝7.502kN，R6＝0.049kN
    正常使用極限狀態(tài)
    R'1＝0.049kN，R'2＝5.879kN，R'3＝6.861kN，R'4＝6.861kN，R'5＝5.879kN，R'6＝0.049kN

六、主梁驗算
主梁類型	方木	主梁截面類型(mm)	100×200
主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	13	主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	1.3
主梁截面抵抗矩W(cm3)	666.67	主梁彈性模量E(N/mm2)	9000
主梁截面慣性矩I(cm4)	6666.67	主梁計算方式	四等跨連續(xù)梁
可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)	1
    由上節(jié)可知P＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6]＝8.591kN，P'＝max[R1'，R2'，R3'，R4'，R5'，R6']＝6.861kN
 
    主梁計算簡圖一
   1、抗彎驗算
 
    主梁彎矩圖一(kN?m)
    σ=Mmax/W=1.505×106/666670=2.257N/mm2≤[f]=13N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
 
    主梁剪力圖一(kN)
    Vmax＝13.963kN
    τmax=3Vmax/(2bh0)=3×13.963×1000/(2×100×200)＝1.047N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
 
    主梁變形圖一(mm)
    跨中νmax＝0.03mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm
    滿足要求！
    懸臂端νmax＝0.008mm≤[ν]＝2l2/250＝2×100/250＝0.8mm
    滿足要求！
   4、支座反力計算
    圖一：Rmax=27.208kN
    用小梁的支座反力分別代入可得：
    承載能力極限狀態(tài)
    圖一
    立柱1：R1＝0.155kN，立柱2：R2＝23.759kN，立柱3：R3＝27.208kN，立柱4：R4＝27.208kN，立柱5：R5＝23.759kN，立柱6：R6＝0.155kN
 七、可調(diào)托座驗算
荷載傳遞至立柱方式	可調(diào)托座	可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)	40
    可調(diào)托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6]＝27.208kN≤[N]＝40kN
    滿足要求！
 八、立柱驗算
鋼管截面類型(mm)	Ф48×3	鋼管計算截面類型(mm)	Ф48×3
鋼材等級	Q235	立柱截面面積A(mm2)	424
回轉(zhuǎn)半徑i(mm)	15.9	立柱截面抵抗矩W(cm3)	4.49
抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)	205	支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)	0.15
   1、長細比驗算
    l0=h=1200mm
    λ=l0/i=1200/15.9=75.472≤[λ]=150
    長細比滿足要求！
    查表得，φ＝0.75
   2、風(fēng)荷載計算
    Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.251×0.6×1.22/10＝0.025kN?m
   3、穩(wěn)定性計算
    根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008，荷載設(shè)計值q1有所不同：
    1)面板驗算
    q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.9)+1.4×0.9×2]×2＝109.404kN/m
    2)小梁驗算
    F1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.5)+1.4×0.9×1] ×(2.1-2/2)/2×0.2+0.9×1.2×0.5×(1.9-0.5)×0.2＝1.779kN
    F2＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.5)+1.4×0.9×1] ×(2.1-2/2)/2×0.2+0.9×1.2×0.5×(1.9-0.5)×0.2＝1.779kN
    q1＝12.541kN/m
    q2＝0.043kN/m
    同上四～六計算過程，可得：
    R1＝0.162kN，R2＝21.184kN，R3＝24.535kN，R4＝24.535kN，R5＝21.184kN，R6＝0.162kN
    立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6]+0.9×1.2×0.15×(21.5-1.9)+Mw/lb＝max[0.162，21.184，24.535，24.535，21.184，0.162]+3.175+0.025/3＝27.719kN
    f＝N/(φA)+Mw/W＝27718.514/(0.75×424)+0.025×106/4490＝92.733N/mm2≤[f]＝205N/mm2
    滿足要求！
 九、高寬比驗算
    根據(jù)《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ166-2008 第6.2.5：模板支撐架高寬比應(yīng)小于或等于2
    H/B=21.5/15=1.433≤2
    滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！
 十、立柱地基基礎(chǔ)計算
地基土類型	碎石土	地基承載力特征值fak(kPa)	190
立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf	1	墊板底面面積A(m2)	0.25
    立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝27.719/(1×0.25)＝110.874kPa≤fak＝190kPa
    滿足要求！

（四）箱梁內(nèi)模計算書
    計算依據(jù)：
    1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008
    2、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50010-2010
 一、工程屬性
新澆混凝土樓板名稱	箱梁內(nèi)模	新澆混凝土樓板板厚(mm)	250
模板支架高度H(m)	1.4	模板支架縱向長度L(m)	30
模板支架橫向長度B(m)	3		
 二、荷載設(shè)計
模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)	面板	0.1
	面板及小梁	0.3
	樓板模板	0.5
	模板及其支架	0.75
新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)	24	鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)	1.1
施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k	當(dāng)計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)	2.5
	當(dāng)計算面板和小梁時的集中荷載(kN)	2.5
	當(dāng)計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)	1.5
	當(dāng)計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載(kN/m2)	1
模板支拆環(huán)境不考慮風(fēng)荷載
 三、模板體系設(shè)計
模板支架高度(m)	1.4	主梁布置方向	平行立柱縱向方向
立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)	900	立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)	900
水平拉桿步距h(mm)	1200	小梁間距l(xiāng)(mm)	300
小梁最大懸挑長度l1(mm)	250	主梁最大懸挑長度l2(mm)	250
結(jié)構(gòu)表面的要求	結(jié)構(gòu)表面隱蔽		
    設(shè)計簡圖如下：
 
模板設(shè)計平面圖
 
模板設(shè)計剖面圖
 四、面板驗算
面板類型	覆面木膠合板	面板厚度t(mm)	15
面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	15	面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	1.4
面板彈性模量E(N/mm2)	10000	面板計算方式	三等跨連續(xù)梁
    樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，本例以三等跨連續(xù)梁，取1m單位寬度計算。
    W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
    承載能力極限狀態(tài)
    q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2.5] ×1=10.035kN/m
    q1靜=0.9×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = 0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.25)×1]=6.885kN/m
    q1活=0.9×(γQQ1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/m
    q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m
    p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
    正常使用極限狀態(tài)
    q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.25))×1＝6.375kN/m
    計算簡圖如下：
 
   1、強度驗算
    M1＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×6.885×0.32+0.117×3.15×0.32＝0.095kN?m
    M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.108×0.32+0.213×3.15×0.3，0.1×0.108×0.32+0.175×3.15×0.3]＝0.202kN?m
    Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.095，0.202]＝0.202kN?m
    σ＝Mmax/W＝0.202×106/37500＝5.388N/mm2≤[f]＝15N/mm2
    滿足要求！
   2、撓度驗算
    νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.375×3004/(100×10000×281250)=0.124mm
    ν＝0.124mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm
    滿足要求！
 五、小梁驗算
小梁類型	方木	小梁截面類型(mm)	100×100
小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	13	小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	1.3
小梁截面抵抗矩W(cm3)	166.67	小梁彈性模量E(N/mm2)	9000
小梁截面慣性矩I(cm4)	833.33	小梁計算方式	二等跨連續(xù)梁
    q1＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2.5]×0.3=3.075kN/m
    因此，q1靜＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.3=2.13kN/m
          q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/m
    q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/m
    p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
    計算簡圖如下：
 
 
   1、強度驗算
    M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×2.13×0.92+0.125×0.945×0.92＝0.311kN?m
    M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.097×0.92+0.203×3.15×0.9，0.125×0.097×0.92+0.188×3.15×0.9]＝0.581kN?m
    M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[3.075×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN?m
    Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.311，0.581，0.791]＝0.791kN?m
    σ=Mmax/W=0.791×106/166670=4.743N/mm2≤[f]=13N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
    V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×2.13×0.9+0.625×0.945×0.9＝1.73kN
    V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.097×0.9+0.688×3.15＝2.222kN
    V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.075×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kN
    Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.73，2.222，3.174]＝3.174kN
    τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×100×100)＝0.476N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
    q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.25))×0.3＝1.973kN/m
    撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.973×9004/(100×9000×833.33×104)＝0.09mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm;
懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.973×2504/(8×9000×833.33×104)＝0.013mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm
    滿足要求！
 六、主梁驗算
主梁類型	方木	主梁截面類型(mm)	100×100
主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	13	主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	1.3
主梁截面抵抗矩W(cm3)	166.67	主梁彈性模量E(N/mm2)	9000
主梁截面慣性矩I(cm4)	833.33	主梁計算方式	三等跨連續(xù)梁
可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)	1		
   1、小梁最大支座反力計算
    q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝2.866kN/m
    q1靜＝0.9×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)×0.3＝2.469kN/m
    q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b ＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.3＝0.397kN/m
    q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.25))×0.3＝2.033kN/m
    承載能力極限狀態(tài)
    按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.866×0.9＝3.225kN
    按懸臂梁，R1＝2.866×0.25＝0.717kN
    R＝max[Rmax，R1]＝3.225kN;
    正常使用極限狀態(tài)
    按二等跨連續(xù)梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.033×0.9＝2.287kN
    按懸臂梁，R'1＝q2l1=2.033×0.25＝0.508kN
    R＝max[R'max，R'1]＝2.287kN;
    計算簡圖如下：
 
    主梁計算簡圖一
 
    主梁計算簡圖二
   2、抗彎驗算
 
    主梁彎矩圖一(kN?m)
 
    主梁彎矩圖二(kN?m)
    σ=Mmax/W=0.866×106/166670=5.198N/mm2≤[f]=13N/mm2
    滿足要求！
   3、抗剪驗算
 
    主梁剪力圖一(kN)
 
    主梁剪力圖二(kN)
    τmax=3Vmax/(2bh0)=3×6.695×1000/(2×100×100)＝1.004N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2
    滿足要求！
   4、撓度驗算
 
    主梁變形圖一(mm)
 
    主梁變形圖二(mm)
    跨中νmax=0.368mm≤[ν]=900/250=3.6mm
    懸挑段νmax＝0.323mm≤[ν]=2×250/250=2mm
    滿足要求！
   5、支座反力計算
    承載能力極限狀態(tài)
    圖一
    支座反力依次為R1=9.309kN，R2=9.264kN，R3=10.697kN，R4=6.205kN
    圖二
    支座反力依次為R1=7.685kN，R2=10.052kN，R3=10.052kN，R4=7.685kN
 七、可調(diào)托座驗算
荷載傳遞至立柱方式	可調(diào)托座	可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)	30
    按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N＝10.697kN≤[N]＝30kN
    滿足要求！
 八、立柱驗算
鋼管截面類型(mm)	Φ48.3×3.6	鋼管計算截面類型(mm)	Ф48×3
鋼材等級	Q235	立柱截面面積A(mm2)	424
立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)	15.9	立柱截面抵抗矩W(cm3)	4.49
抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)	205	支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)	0.15
  1、長細比驗算
    λ=h/i=1200/15.9=75.472≤[λ]=150
    滿足要求！
  2、立柱穩(wěn)定性驗算
    根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008，荷載設(shè)計值q1有所不同：
    小梁驗算
    q1＝0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+ 0.7×1.4×1]×0.3＝2.734kN/m
    同上四～六步計算過程，可得：
    R1＝8.879kN，R2＝9.588kN，R3＝10.203kN，R4＝7.33kN
    λ=l0/i=1200.000/15.9=75.472
    查表得，φ1=0.75
    不考慮風(fēng)荷載:
    N =Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H=Max[8.879,9.588,10.203,7.33]+0.9×1.35×0.15×2=10.568kN
    f=N/(φ1A)＝10.568×103/(0.750×424)=33.233N/mm2≤[σ]=205N/mm2
    滿足要求！
 九、高寬比驗算
    根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高寬比不應(yīng)大于3
    H/B=1.4/3=0.467≤3
    滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！

（五）箱梁側(cè)模計算書
    計算依據(jù)：
    1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008
    2、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010
 一、工程屬性
砼墻特性	箱梁側(cè)模	砼墻厚度(mm)	450
砼墻高度(mm)	1400
 二、支撐構(gòu)造
小梁布置方式	水平	小梁間距l(xiāng)(mm)	300
小梁最大懸挑長度d(mm)	100	主梁間距L(mm)	900
主梁固定方式	斜撐	斜撐水平間距S(mm)	900
支撐構(gòu)造
支撐序號	預(yù)埋點距主梁水平距離li(mm)	主梁上支撐點距墻底距離hi(mm)
第1道	1500	200
第2道	1500	1000
    簡圖如下：

墻模板單面支撐正立面圖
 三、荷載組合
側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范	《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008	混凝土重力密度γc(kN/m3)	24
新澆混凝土初凝時間t0(h)	4	外加劑影響修正系數(shù)β1	1
混凝土坍落度影響修正系數(shù)β2	1.15	混凝土澆筑速度V(m/h)	2.5
混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)	1.4
新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k(kN/m2)	min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×1.4}＝min{38.403，33.6}＝33.6kN/m2
傾倒混凝土?xí)r對垂直面模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k(kN/m2)	2
    有效壓頭高度h＝G4k/γc＝33.6/24＝1.4m
    承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值
    Smax＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×33.600+1.4×2.000，1.35×33.600+1.4×0.7×2.000]＝42.59kN/m2
    Smin＝0.9×1.4 Q3k＝0.9×1.4×2.000＝2.52kN/m2
    正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值
    Sˊmax＝G4k＝33.600kN/m2
    Sˊmin＝0kN/m2
 四、面板驗算
面板類型	覆面竹膠合板	面板厚度（mm）	15
面板抗彎強度設(shè)計值[f]（N/mm2）	37	面板彈性模量E（N/mm2）	10584
    根據(jù)《規(guī)范》JGJ162，面板驗算按簡支梁。梁截面寬度取單位寬度即b＝1000mm
    W＝bh2/6＝1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12＝1000×153/12=281250mm4
    考慮到工程實際和驗算簡便，不考慮有效壓頭高度對面板的影響。
   1、強度驗算
    q＝bSmax＝1.0×42.59＝42.59kN/m
 
    驗算簡圖
    Mmax＝ql2/8=42.59×0.3002/8=0.48kN?m
    σ＝Mmax/W＝0.48×106/37500=12.776N/mm2≤[f]=37.000 N/mm2
    滿足要求！
   2、撓度驗算
    qˊ＝bSˊmax＝1.0×33.60＝33.60kN/m
 
    驗算簡圖
    撓度驗算,νmax＝5qˊl4/(384EI)=5×33.60×3004/(384×10584×281250)=1.19mm≤[ν]=l/250=300/250=1.20mm
    滿足要求！
 五、小梁驗算
小梁類型	矩形木楞	小梁截面類型(mm)	100×100
小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	13	小梁彈性模量E(N/mm2)	9000
小梁截面抵抗矩W(cm3)	166.67	小梁截面慣性矩I(cm4)	833.33
小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	1.3	小梁合并根數(shù)n	1
小梁受力不均勻系數(shù)η	1	小梁計算方式	三等跨梁
    顯然最低處的小梁受力最大，以此梁為驗算對象。
   1、強度驗算
    qmax＝ηlSmax＝1×0.3×42.588＝12.776kN/m
 
    驗算簡圖
 
    彎矩圖(kN.m)
    Mmax＝1.022kN?m
    σ＝Mmax/W＝1.022×106/166670=6.134N/mm2≤[f]=13.00 N/mm2
    滿足要求！
   2、撓度驗算
    qˊmax＝ηlSˊmax＝1×0.3×33.6＝10.08kN/m
 
    驗算簡圖
 
    變形圖(mm)
    νmax＝0.579mm≤[ν]=l/250=900/250=3.6mm
    滿足要求！
   3、支座反力計算
    承載能力極限狀態(tài)
 
    剪力圖(kN)
    Rmax＝12.567/η=12.567/1.000=12.57kN
    正常使用極限狀態(tài)
 
    剪力圖(kN)
    Rˊmax＝9.912/η=9.912/1.000=9.91kN
   4、抗剪驗算
    Vmax＝6.82kN
    τ＝3Vmax/(2bh)=3×6.82×103/(2×100×100)=1.02N/mm2≤[τ]=1.3 N/mm2
    滿足要求！
 六、主梁驗算
主梁類型	矩形木楞	主梁截面類型(mm)	100×100
主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)	13	主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)	1.3
主梁彈性模量E(N/mm2)	9000	主梁截面抵抗矩W(cm3)	166.67
主梁截面慣性矩I(cm4)	833.33	主梁合并根數(shù)m	1
主梁受力不均勻系數(shù)ζ	1
    將考慮有效壓頭高度后，各道小梁的承載能力及正常使用最大支座反力分別帶入主梁驗算中；當(dāng)主梁合并根數(shù)為2時，乘以主梁受力不均勻系數(shù)ζ
   1、強度驗算
 
    驗算簡圖
 
    彎矩圖(kN.m)
    Mmax＝1.200kN?m
    σ＝Mmax/W＝1.20×106/166670=7.198N/mm2[f]≤13.000 N/mm2
    滿足要求！
   2、支座反力計算
 
    剪力圖(kN)
    第1道斜撐所受主梁反力Rmax(1)＝21.98/ζ=21.98/1.00=21.979kN
    第2道斜撐所受主梁反力Rmax(2)＝11.30/ζ=11.30/1.00=11.297kN
   3、撓度驗算
 
    驗算簡圖
 
    變形圖(mm)
    νmax＝0.698mm≤[ν]=l/250=800/250=3.2mm
    滿足要求！
 七、斜撐驗算
斜撐計算依據(jù)	最不利荷載傳遞方式	斜撐類型	鋼管
材質(zhì)規(guī)格(mm)	Ф48×3	截面面積A(mm)	424
回轉(zhuǎn)半徑i(mm)	15.90	抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)	205
斜撐容許長細比	200
    根據(jù)"支撐構(gòu)造"和"主梁驗算"的"支座反力計算"可知：
序號	傾斜角(°)	計算長度l0(m)	主梁反力R(kN)	斜撐軸力N(kN)	長細比λ=l0/i	穩(wěn)定系數(shù)φ	斜撐應(yīng)力σ（N/mm2）	結(jié)論
第1道	7.596	1.513	21.979	22.174	95.157，符合要求	0.626	83.542	符合要求
第2道	33.685	1.803	11.297	13.576	113.396，符合要求	0.496	64.554	符合要求
    滿足要求！

八、附圖

單跨順橋立向滿堂支架布置圖

橫向碗扣滿堂支架布置圖

單跨滿堂支架平面布置圖

箱梁模板大樣圖

100×100方木和U型頂托設(shè)置詳圖

注：在支架邊角位置及中間按每隔15m間距設(shè)置監(jiān)測剖面。
每個監(jiān)測剖面應(yīng)布置不少于2個支架水平位移和立桿
變形監(jiān)測點、3個支架沉降觀測點。

監(jiān)測點節(jié)點詳圖

沉降觀測點布置圖

</開展危險性較大的分部分項工程落實施工方案專項行動實施方案>

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