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塔吊基礎(chǔ)施工專項方案

		點擊數(shù)：	更新時間： 2020年12月27日
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閔商大廈（經(jīng)濟總部）項目
塔式起重機基礎(chǔ)

專項施工方案

編制人：                     職務(wù)：                
校對人：                     職務(wù)：                
審核人：                     職務(wù)：                
審批人：                     職務(wù)：

江蘇金都建工集團有限公司
2017年 9月

目     錄
第一章 工程概況	1
第二章 塔吊選用及布置	8
第三章 塔吊基礎(chǔ)形式	11
第四章 樁基基礎(chǔ)施工方案	12
第五章 承臺施工方案	12
第六章 其他技術(shù)要素	12
第七章 質(zhì)量驗收標準和要求	13
第八章 安全、文明施工保證措施	14
第九章 應(yīng)急救援預(yù)案	14
第十章 施工過程檢測	18
第十一章 計算書	19
附圖
塔吊基礎(chǔ)圖
塔吊平面布置圖

第一章、	工程概況
1.1	項目概況：
參建單位:
建設(shè)單位：昆山莆商置業(yè)有限公司
設(shè)計單位：啟迪設(shè)計集團股份有限公司
圍護設(shè)計：待定
勘察單位：蘇州市民用建筑設(shè)計院有限責任公司
總承包單位：江蘇金都建工集團有限公司
監(jiān)理單位：昆山市鼎森工程監(jiān)理咨詢有限公司
工程地址：
閩商大廈（經(jīng)濟總部）擬建場地位于昆山市，景王路北、吳淞江南路西，場地北側(cè)、西側(cè)現(xiàn)為空地。
擬建建（構(gòu)）筑物性質(zhì)：
本工程為辦公商業(yè)綜合體，包含辦公、商業(yè)等功能，建筑總面積62611.7m2，其中地上建筑面積45648.2 m2，地下建筑面積16963.5m2。整個項目包含：（1）1棟23層建筑高度為97.050m的高層辦公樓；（2）4～5 層建筑高度為20.550～23.850m的裙房商業(yè)；（3）2層地下室。
本工程擬建建（構(gòu)）筑物室內(nèi)地坪標高±0.00相當于1985國家高程基準2.90m；室外地坪標高±0.00相當于1985國家高程基準2.85m。
擬建建筑物下設(shè)及外擴2層地下室埋深自±0.00向下10.75m左右，底板標高1985國家高程基準-7.80m。
本工程擬建23層高層辦公樓采用框架核心筒結(jié)構(gòu)；4～5層裙房商業(yè)采用框架結(jié)構(gòu)。在高區(qū)擬設(shè)置1臺中聯(lián)重科股份有限公司的QTZ80(TC6010-6)塔式起重機，最終使用高度約100米；在低區(qū)擬設(shè)置1臺上海吳淞建筑機械廠有限公司的QTZ80A(5512)塔式起重機，最終使用高度約40米。塔吊基礎(chǔ)均采用混凝土灌注樁+格構(gòu)柱+混凝土承臺組合基礎(chǔ)。

1.2：塔式起重機性能：
中聯(lián)重科QTZ80(TC6010-6)性能表：
整機性能：
     
吳淞QTZ80A(5512)性能表：
    
固定式基礎(chǔ)載荷：
 
地基特性（據(jù)本項目巖土工程勘探報告）：
據(jù)勘探揭露，在地表下85.00m深度范圍內(nèi)，除第①層雜填土外，其余均為第四紀濱海、河湖相沉積物。
該場地地基土主要由粘性土、粉土、粉砂、細砂組成。按其工程特性從上到下可分為10個工程地質(zhì)層，其中第⑦層分三個亞層。各土層分布厚度及結(jié)構(gòu)特征詳見表2.2及《工程地質(zhì)剖面圖》。
地基土構(gòu)成、特征一覽表                    表2.2
土層
編號	土層
名稱	土層厚度
（m）	平均
厚度
(m)	層 頂 標 高
（m）	層 頂 埋 深
（m）	土   層   描   述
①	雜填土	2.30～3.80	2.93	1.82～2.77	——	雜色，松散，稍濕～濕，以粘性土為主，夾碎磚、混凝土石塊和生活垃圾，局部石塊較大，欠均勻，回填時間約5年，全場地分布。
②	淤泥質(zhì)
粉質(zhì)粘土	3.80～10.40	6.23	-1.49～-0.23	2.30～3.80	灰色，流塑，含有機質(zhì)，燒失量5.5～7.4%，切面稍有光澤，無搖震反應(yīng)，韌性及干強度中等，全場地分布，厚度變化較大。
③	粘土	0.60～2.40	1.56	-6.51～-4.72	6.80～8.90	褐黃色，可塑，含鐵錳結(jié)核，夾青灰色斑紋，無搖振反應(yīng)，切面有光澤，韌性及干強度高，場地局部缺失。
④	粉質(zhì)粘土	0.60～3.40	1.63	-8.00～-6.44	8.30～10.40	灰黃色，可塑，無搖振反應(yīng)，切面稍有光澤，韌性及干強度中，場地局部缺失。
⑤	粉土	7.50～11.20	9.36	-11.04～-7.71	9.60～13.30	灰色，稍～中密，飽和，含云母碎屑，局部夾粉砂，粘粒含量3.3%～11.2%，搖振反應(yīng)迅速，切面無光澤，韌性及干強度低，全場地分布。
⑥	粉質(zhì)粘土	10.50～11.60	11.04	-19.02～-18.31	20.20～21.40	灰色，軟塑，無搖振反應(yīng)，切面稍有光澤，韌性及干強度中，全場地分布。
⑦-1	粉質(zhì)粘土	2.50～3.70	3.13	-29.99～-29.39	31.30～32.50	灰色，軟塑，局部可塑，無搖振反應(yīng)，切面稍有光澤，韌性及干強度中，全場地分布。
⑦-2	粉質(zhì)粘土夾粉土	5.30～6.30	5.74	-33.35～-32.13	34.40～35.70	灰色，可塑，局部軟塑，夾粉土，搖振反應(yīng)中等，切面稍有光澤，韌性及干強度中，全場地分布。
⑦-3	粉土夾粉質(zhì)粘土	7.30～8.40	7.89	-38.89～-37.83	40.20～41.30	灰色，稍～中密，飽和，含云母碎屑，局部夾粉質(zhì)粘土，搖振反應(yīng)迅速，切面無光澤，韌性及干強度低，全場地分布。
⑧	粉砂	11.60～12.00	11.83	-46.85～-45.95	48.10～49.30	灰色，中密～密實，飽和，局部砂性較大，主要成分為石英、長石，含云母，粘粒含量2.3%～5.5%，全場地分布。
⑨	粉質(zhì)粘土	9.30～9.60	9.43	-58.23～-57.99	60.00～61.00	灰色，可塑，無搖振反應(yīng)，切面稍有光澤，韌性及干強度中，全場地分布。
⑩	粉細砂	未揭穿	-67.59～-67.45	69.60～70.10	灰色，密實，飽和，局部砂性很大，主要成分為石英、長石。含云母，粘粒含量0.7%～5.1%，該層未揭穿。
地基承載力特征值fak一覽表                 表3.3.1
土層
編號	土 層
名 稱	物理
指標	雙橋靜探	標準貫入	抗剪強度指標（Cq）
		fak
(kPa)	qc
(MPa)	fak
(kPa	N(擊)	fak
(kPa)	Ck
(kPa)	Φk
(°)	fak
(kPa)
②	淤泥質(zhì)
粉質(zhì)粘土	91	0.405	60			13.8	8.1	62
③	粘土	238	1.560	183			52.7	13.6	260
④	粉質(zhì)粘土	168	1.606	146			29.7	11.8	143
⑤	粉土	126	4.920	148	14.3	174			
⑥	粉質(zhì)粘土	121	1.028	121			19.6	9.4	90
⑦-1	粉質(zhì)粘土	140	1.651	149			23.3	10.5	109
⑦-2	粉質(zhì)粘土
夾粉土	148	2.325	153					
⑦-3	粉土
夾粉質(zhì)粘土	132	3.766	173	10.5	144			
⑧	粉砂		10.834	276	45.1	318			
⑨	粉質(zhì)粘土	177	1.323	164			32.6	12.1	158
⑩	粉細砂				54.4	340			
備注：1、qc系平均值.  N為實測擊數(shù)標準值  
2、單、雙橋靜力觸探指標qc與Ps轉(zhuǎn)換公式(公式中qc、Ps單位為MPa)：粘性土PS=1.227 qc -0.06，砂性土Ps=1.093 qc +0.358。  
3、qc（kPa）確定fak : 可塑～硬塑粘性土: σ0=5.8﹡Ps0.5－46《鐵路工程地質(zhì)原位測試規(guī)程》（TB10018-2003)；粉土夾粉質(zhì)粘土：σ0=0.89*Ps0.63+14.4 （鐵路部靜探暫行規(guī)定）；粉土 ：f0=0.02Ps+50（武漢治金勘察公司）；粉砂f0=0.02Ps+59.5（《工程地質(zhì)手冊》第四版） 
qc（kPa）確定fak :一般性粘土；fak=34+0.077 qc，qc﹥1700kPa取1700kPa《軟土地區(qū)巖土工程勘察規(guī)程》(JGJ83-2011)；淤泥質(zhì)土；fak=29+0.072 qc，qc﹥700kPa取700kPa《軟土地區(qū)巖土工程勘察規(guī)程》(JGJ83-2011) 
4、由抗剪強度確定fak . fak= Mbγb + Mdγmd + Mcck 其中b=3m，d=0.5。   
4.4.1 地基均勻性評價（樁基礎(chǔ)）
樁側(cè)土：第①層雜填土分布厚度較穩(wěn)定，土質(zhì)不均勻；第②層淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土，分布較穩(wěn)定，厚度不穩(wěn)定，土質(zhì)較均勻；第③層粘土，分布厚度不穩(wěn)定，土質(zhì)均勻；第④層粉質(zhì)粘土，分布厚度不穩(wěn)定，土質(zhì)較均勻；第⑤層粉土，分布厚度較穩(wěn)定，土質(zhì)較均勻；第⑥層粉質(zhì)粘土，分布厚度較穩(wěn)定，土質(zhì)較均勻；第⑦-1層粉質(zhì)粘土，分布厚度較穩(wěn)定，土質(zhì)較均勻。
樁端持力層及下臥層：第⑦-2層粉質(zhì)粘土夾粉土，分布厚度較穩(wěn)定，土質(zhì)不均勻；第⑦-3層粉土夾粉質(zhì)粘土，分布厚度較穩(wěn)定，土質(zhì)不均勻；第⑧層粉砂，分布厚度較穩(wěn)定，土質(zhì)較均勻；第⑨層粉質(zhì)粘土，分布厚度較穩(wěn)定，土質(zhì)較均勻；第⑩層粉細砂，分布厚度較穩(wěn)定，土質(zhì)較均勻。
擬建場地可作為擬建建（構(gòu)）筑物樁端持力層的第⑦-2層粉質(zhì)粘土夾粉土、第⑦-3層粉土夾粉質(zhì)粘土、第⑧層粉砂，分布均勻、穩(wěn)定，層底坡度均小于10%，綜合判別屬均勻地基。
樁基設(shè)計參數(shù)       表4.4.4.1
土層編號	土層名稱	預(yù)制樁（預(yù)應(yīng)力管樁）	鉆孔灌注樁	抗拔系數(shù)λi
		qsik
(kPa)	qpk
(kPa)	qsik
(kPa)	qpk
(kPa)	
②	淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土	26		24		0.70
③	粘土	62		60		0.70
④	粉質(zhì)粘土	55		52		0.70
⑤
粉土	60		55		0.65
⑥	粉質(zhì)粘土	38	1000	36	350	0.70
⑦-1	粉質(zhì)粘土	50	1300	46	450	0.70
⑦-2	粉質(zhì)粘土夾粉土	60	1700	55	650	0.70
⑦-3	粉土夾粉質(zhì)粘土	70	2800	65	800	0.65
⑧	粉砂	90	8500	80	1400	0.60

塔吊布置平面圖
      按塔吊平面布置確定，1#中聯(lián)QTZ80(TC6010-6)塔吊在9-9’線C6號樁附近，2#吳淞QTZ80A(5512)塔吊在9-9’線C15號樁附近。樁土層剖面分析參數(shù)選用C6、C15號樁。

第二章、	編制依據(jù)
項目提供的相關(guān)圖紙
《QTZ80、QTZ80A塔式起重機使用說明書》
《閔商大廈（經(jīng)濟總部）巖土工程勘探報告》
《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2011)
《塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》（JGJ/T187-2009）
《鉆孔灌注樁施工規(guī)程》（DG／TJ08—202—2007）
塔吊基礎(chǔ)形式:
1、	灌注樁
在基坑樁基施工時預(yù)先在塔吊基礎(chǔ)位置設(shè)置4根鉆孔灌注樁，樁徑為800mm，樁中心間距2.4m，呈正方形設(shè)置。塔吊有效樁長25m。鋼筋配筋分別是： 12*￠18，等級均為HRB400。混凝土選用 C40（水下）。
2、	格構(gòu)柱
立柱采用4根4L140x14角鋼格構(gòu)柱，截面為460x460，鋼材采用Q235B鋼，相鄰柱間中心距為2400mm，綴板為430×300×10@700。承臺底標高為-3.5m（高程-0.60m），柱頂標高為-2.80m（高程+0.10m），樁頂標高為-11.20m（高程-8.30m）【已考慮基礎(chǔ)承臺的開挖600mm】，立柱下部埋入鉆孔灌注樁中3m，上部錨入塔機混凝土承臺中700mm，格構(gòu)柱總長為11.40m。
3、	立柱水平撐和剪刀撐
格構(gòu)柱之間加設(shè)16#槽鋼水平系桿及剪刀撐，水平桿間距一般控制在2.4m（以控制豎向剪力撐水平夾角47度），豎向剪力撐周邊設(shè)置，與格構(gòu)柱滿焊，焊縫高度8mm。焊縫要求外形均勻、成型較好，焊道與焊道、焊道與基本金屬間過渡較平滑，焊渣和飛濺物基本清除干凈。無弧抗裂紋，電弧擦傷，表面夾渣，表面氣孔現(xiàn)象出現(xiàn)。詳見附圖。
4、	承臺
塔吊承臺采用混凝土承臺，承臺尺寸為4000mm×4000mm×1400mm，承臺底板標高-3.5m（高程-0.60m）。承臺混凝土等級為C35；頂部配HRB400，Ø25@200，雙向配筋；底部配HRB400，Ø25@200，雙向配筋；架立筋配HRB400，Ø12@600。如施工鋼筋布置時與格構(gòu)柱角鋼相涉，主筋可繞行，不得斷開。

第二章、	樁基礎(chǔ)施工方案
塔吊樁基礎(chǔ)采用鉆孔灌注樁，每臺塔吊設(shè)4根，樁徑為800，間距2400mm。塔吊樁基礎(chǔ)與本工程其他樁基礎(chǔ)一起施工，施工順序為：測量放樣→埋設(shè)護筒→鉆孔→清孔→下鋼筋籠→下格構(gòu)柱→放導(dǎo)管→二次清孔→澆筑混凝土。（詳見鉆孔灌注樁施工方案）
在鉆孔灌注樁施工時，預(yù)先在樁中埋入格構(gòu)柱，待基坑開挖后，鑿除4根灌注樁底板底以上部分樁身的混凝土，露出格構(gòu)柱（詳見鉆孔灌注樁施工方案）。然后在格構(gòu)柱上焊接剪刀撐，水平剪刀撐約2.4m焊接一道，詳見附圖。
剪刀撐焊接施工時，格構(gòu)柱邊上搭設(shè)鋼管支架，設(shè)置剪刀撐焊接施工平臺，以便于焊接施工。

第三章、	承臺施工方案
塔吊承臺采用混凝土承臺，承臺混凝土等級為C35； 
承臺處搭設(shè)排架、支設(shè)模板、綁扎鋼筋，待鋼筋綁扎到一定程度時，將錨件或高強度螺栓及墊板與定位框整體吊入鋼筋網(wǎng)中，然后澆筑混凝土。
承臺養(yǎng)護：塔吊承臺混凝土澆筑時要分層澆筑、充分振搗，每層澆筑高度不得超過50cm。澆筑過程中要注意檢查塔基基座的位置和標高，若發(fā)生偏移需及時調(diào)整。承臺混凝土澆筑完畢12小時后開始澆水養(yǎng)護，澆水養(yǎng)護不得少于7天。
承臺需按要求留置標準養(yǎng)護、同條件試塊各一組，承臺混凝土強度達到80%后方可安裝塔吊。

第四章、	其他技術(shù)要求
1、	挖土過程中須加強對格構(gòu)柱的保護，挖機避免直接碰撞格構(gòu)柱。格構(gòu)柱四周土方應(yīng)均勻開挖，避免在格構(gòu)柱位置留設(shè)陡坡，在機械挖土距格構(gòu)柱0.5米時采用人工挖土，以免損傷格構(gòu)件。開始挖土后，應(yīng)在可操控高度范圍內(nèi)將承臺底部的預(yù)制墊層清除干凈，再向下開挖，以免對后繼施工帶來安全隱患。
2、	格構(gòu)柱露出后，須及時設(shè)置水平桿、剪力撐。施工時及時搭設(shè)腳手架，做好安全防護。
3、	基礎(chǔ)的鋼筋綁扎后，應(yīng)作好隱蔽驗收，隱蔽工程應(yīng)包括塔基基礎(chǔ)節(jié)的預(yù)埋件。驗收合格后方可澆筑混凝土。
4、	塔吊基礎(chǔ)澆筑混凝土?xí)r，隨時注意塔吊預(yù)埋節(jié)的水平度?；炷敛坏醚匾粋€方向澆筑，以免擠偏塔吊預(yù)埋節(jié)。
5、	承臺基礎(chǔ)混凝土施工中，應(yīng)在基礎(chǔ)頂面四角做好沉降及位移觀測點，并做好原始記錄，塔機安裝后應(yīng)定期觀測并記錄，沉降量不得超過50mm，傾斜率（tanθ）不得大于0.001，且應(yīng)按下式計算：
       tanθ=〡s1-s2〡/b
式中：θ——基礎(chǔ)底面的傾角（º）；
s1、s2——基礎(chǔ)傾斜方向兩邊緣的最終沉降量（mm）；
  b——基礎(chǔ)傾斜方向的基底寬度（mm）

第五章、	質(zhì)量驗收標準和要求
1、本工程采用鉆孔灌注樁，其施工工藝及質(zhì)量控制要點詳見《樁基工程專項施工方案》。
2、基礎(chǔ)施工前應(yīng)按本方案做好技術(shù)交底工作。
3、基礎(chǔ)的鋼筋綁扎和預(yù)埋件安裝后，經(jīng)驗收合格后方可澆筑混凝土，澆搗中不得碰撞、移位鋼筋或預(yù)埋件，混凝土澆筑后應(yīng)及時保濕養(yǎng)護。
1、	檢測承臺的幾何尺寸誤差和水平誤差，應(yīng)在允許范圍內(nèi)。
2、	基礎(chǔ)混凝土達到80%設(shè)計強度方可進行上部結(jié)構(gòu)的安裝作業(yè)。安裝前必須有同條件養(yǎng)護混凝土試塊試驗報告，強度達到安裝說明書要求。
3、	應(yīng)在基礎(chǔ)頂面及四角做好沉降及位移觀測點，塔機安裝后定期觀測，沉降量和傾斜率不能超出規(guī)定要求。
4、	格構(gòu)柱垂直度偏差不能超過0.5H/100且小于35mm，柱端中心線偏差不能超過20mm。
5、	塔吊基礎(chǔ)混凝土澆筑后應(yīng)按規(guī)定制作試塊，并應(yīng)作好隱檢記錄。已備作塔/吊驗收資料。
6、	鋼筋、水泥、砂石集料應(yīng)具有出廠合格證或試驗報告。
7、	塔吊基礎(chǔ)的鉆孔灌注樁嚴格按本工程樁基工程施工方案進行施工質(zhì)量控制。

第六章、	安全、文明施工保證措施
1、土方施工前，必須查清施工地區(qū)地下水位情況，定出妥善措施，向執(zhí)行任務(wù)的班組交底后，方可施工。
2、做好基礎(chǔ)承臺排水工作，保證基礎(chǔ)排水通暢不積水。場地周圍設(shè)置必要的排水溝、截水溝。
3、開挖土方過程中，棄土應(yīng)及時清運，臨時堆土坡腳至邊坡距離應(yīng)保持1m安全距離。
4、鉆渣應(yīng)及時運走，護壁泥漿不能亂排，污染環(huán)境，應(yīng)指定地點排放，建筑垃圾應(yīng)運至指定堆放場。
5、澆筑砼支架必須經(jīng)專門設(shè)計和安全驗收。
6、施工中加強對施工機具、電器設(shè)備、安全設(shè)施的檢查和維修，同時巡員做好記錄，定時向領(lǐng)導(dǎo)匯報。
7、建立安全崗位責任制，明確分工，責任到人。凡進入現(xiàn)場的人員，必須服從值班員指揮，遵守各項安全生產(chǎn)管理制度，正確使用個人防護用品，禁止無安全防護作業(yè)，進入施工現(xiàn)場必須戴安全帽。不得穿拖鞋、高跟鞋或光腳進入施工現(xiàn)場。
8、堅持經(jīng)常和定期安全檢查度，形成監(jiān)控體系，及時發(fā)現(xiàn)事故隱患，堵塞事故
漏洞，并結(jié)合安全事故規(guī)律和季節(jié)特點，重點查防觸電、防淹沒、防火災(zāi)、防交通事故等措施的落實。對檢查中發(fā)現(xiàn)的問題及時采用措施觸決，并執(zhí)行獎罰制度。
10、在夜間施工必須有足夠的燈光照明，并設(shè)置明顯的標示。
11、基礎(chǔ)澆筑時，使用振動棒必須設(shè)置漏電保護裝置，操作人員應(yīng)戴絕緣手套，穿膠鞋，濕手不得接觸開關(guān)，電源線不得有破皮。

第七章、	應(yīng)急救援預(yù)案
1、應(yīng)急預(yù)案工作流程
根據(jù)本工程的特點及施工工藝的實際情況，認真的組織了對危險源和環(huán)境因素的識別和評價，特制定本項目發(fā)生緊急情況或事故的應(yīng)急措施，開展應(yīng)急知識教育和應(yīng)急演練，提高現(xiàn)場操作人員應(yīng)急能力，減少突發(fā)事件造成的損害和不良環(huán)境影響。其應(yīng)急準備和響應(yīng)工作程序見下：
 
2、組織機構(gòu)及職責（應(yīng)急搶險領(lǐng)導(dǎo)小組）
組建業(yè)余義務(wù)的搶險隊伍：人員包括現(xiàn)場當班的總值班、電工、機修、安全員、施工員、材料員、各分包單位的治安員和若干班組中年輕、健康且經(jīng)培訓(xùn)的工人。
（一）人員職責
1.組長職責：
1）組織確定施工風(fēng)險目標及對施工過程中的潛在危險性進行評估；
2）對應(yīng)急小組各成員工作的檢查、指導(dǎo)、監(jiān)督；
3）對小組成員匯報的工作進行分類、分析，作出風(fēng)險評估并決定預(yù)案的啟動；
4）把預(yù)案實施情況向上級領(lǐng)導(dǎo)匯報和公司領(lǐng)導(dǎo)；
5）負責預(yù)案啟動后，人員、物資的調(diào)配；
2.副組長職責
1）按項目確定的施工風(fēng)險性的評估結(jié)果，有針對性的對潛在的施工危險進行監(jiān)控，并向總指揮負責；
2）對應(yīng)急小組的組員的工作進行監(jiān)督和檢查；
3）對各組員在施工過程中發(fā)現(xiàn)的潛在的危險進行初步評估，對于發(fā)現(xiàn)的異常情況必須仔細分析并上報總指揮；
4）在總指揮不在場的情況下，對突發(fā)情況進行應(yīng)急處理，并及時上報總指揮；
3.應(yīng)急小組組員：
1）對各自專業(yè)領(lǐng)域存在的施工的潛在危險進行日常的檢查，發(fā)現(xiàn)異常及時上報副指揮，直至總指揮；
2）確定的施工風(fēng)險性較大的環(huán)節(jié)進行重點監(jiān)控，并做好工人的思想宣傳工作，使工人意識到施工過程中的風(fēng)險性。
3、應(yīng)急措施
1）、迅速將傷員脫離危險場地，移至安全地帶；
2）、保持呼吸道暢通，若發(fā)現(xiàn)窒息者，應(yīng)及時排除其呼吸道梗塞和呼吸技能障礙，應(yīng)立即解開傷員衣領(lǐng)，消除傷員口鼻、咽、喉部的異物、血塊、分泌物、嘔吐物等；
3）、有效止血，包扎傷口；
4）、視其傷情采取報警、直接送往醫(yī)院，或待簡單處理后去醫(yī)院檢查；
5）、傷員有骨折，關(guān)節(jié)傷、肢體擠壓傷，大塊軟組織都需要固定；
6）、若傷員有斷肢情況發(fā)生應(yīng)盡量用干凈的干布（滅菌敷料）包裹裝入塑料袋內(nèi)，隨傷員一起轉(zhuǎn)送；
7）、預(yù)防感染、止痛，可以給傷員用抗生素和止痛劑；
8）、記錄傷情，現(xiàn)場救護人員應(yīng)邊搶救邊記錄傷員的受傷機制，受傷部位，受傷程度等第一手資料；
9）、立即撥打120向當?shù)丶本戎行娜〉寐?lián)系（醫(yī)院在附近的直接送往醫(yī)院），應(yīng)詳細說明事故地點、嚴重程度、本部門的聯(lián)系電話，并派人到路口接應(yīng)；
10）、項目指揮部接到報告后，應(yīng)立即在第一時間趕赴現(xiàn)場，了解和掌握事故情況，開展搶救和維護事故現(xiàn)場。
4、事故處理程序
（1）觸電事故：
a、立即采用絕緣材料等器材使觸電人員脫離帶電體，迅速斷電；
b、立即組織現(xiàn)場作業(yè)人員進行自我施救，并同時向當?shù)丶本戎行摹㈦娏Σ块T報告情況；
c、立即向工程公司應(yīng)急搶險領(lǐng)導(dǎo)小組匯報事故發(fā)生情況并尋求支持；
d、嚴格保護事故現(xiàn)場。
（2）高空墜落事故：
a、立即組織現(xiàn)場塔機基礎(chǔ)施工人員進行施救；
b、立即向分公司應(yīng)急搶救領(lǐng)導(dǎo)小組匯報事故發(fā)生情況并尋求支持；
d、立即向當?shù)蒯t(yī)療衛(wèi)生（120）、公安部門（110）電話報告，以求得到最快救援。
（3）火災(zāi)事故：
 a、當接到火災(zāi)發(fā)生信息并確定后，現(xiàn)場負責人立即報警，撥打119火警電話，并同時通知工程公司應(yīng)急搶險領(lǐng)導(dǎo)小組，同時組織現(xiàn)場人員及時撲救火災(zāi)，按照“先控制，后滅火”、“救人重于滅火”、“先重點，后一般”的滅火原則進行；
b、并派人及時切斷電源，接通消防水泵電源，組織搶救傷亡人員，隔離火災(zāi)危險和重點物資，充分利用施工現(xiàn)場的消防滅火器材進行滅火；
c、當專業(yè)消防隊到達火災(zāi)現(xiàn)場以后，火災(zāi)事故應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組要簡要的向消防隊負責人說明情況，并全力支持消防隊員滅火，要聽從專業(yè)消防隊的指揮，齊心協(xié)力，共同滅火；
d、當火災(zāi)發(fā)生和撲救完畢后，要派人保護好現(xiàn)場，維護好現(xiàn)場秩序，等待對事故原因及責任人的調(diào)查；
e、控制因火災(zāi)而產(chǎn)生的煙塵、滅火介質(zhì)和火災(zāi)破壞造成的油料等廢物對空氣、水源和土地的污染。滅火后及時清理回收火災(zāi)現(xiàn)場的危險廢物，防止其擴散。
（4）坍塌事故：
a、立即組織現(xiàn)場作業(yè)人員疏散、撤離，消除或降低人員損傷，在人員安全的情況下，同時爭取時間，做好財產(chǎn)搶救的準備工作；
b、立即向工程公司應(yīng)急搶救領(lǐng)導(dǎo)小組匯報事故發(fā)生情況；
c、如有人員受傷，立即向當?shù)蒯t(yī)療衛(wèi)生（120）、公安部門（110）電話報告，以求得到最快救援；
d、工程公司接到電話報告后，應(yīng)立即在第一時間趕赴現(xiàn)場，了解和掌握事故情況，開展搶救和維持現(xiàn)場秩序，保護事故現(xiàn)場，并及時向公司應(yīng)急搶救領(lǐng)導(dǎo)小組電話報告。在工程公司領(lǐng)導(dǎo)的安排下，做好救援方案，采取善后工作，及時清理，將事故造成的垃圾分類處理并采取其他有效措施，從而將事故造成的環(huán)境污染降到最低限度。
5、應(yīng)急物資
常備藥品：消毒用品、急救用品及各種常用小夾板、擔架、止血袋、氧氣袋。
6、	通訊聯(lián)絡(luò)
搶救小組人員：
應(yīng)急準備和響應(yīng)控制領(lǐng)導(dǎo)小組及聯(lián)系電話：
組  長：秦  峰        聯(lián)系電話：15962530630
副組長：季  明        聯(lián)系電話：13962691407
季啟祥        聯(lián)系電話：15190181547        
成  員：劉大龍        聯(lián)系電話：15062670748（報案組）
袁華武        聯(lián)系電話：13225126540 （急救組）
王禹鵬        聯(lián)系電話：15380521177（維護秩序組）
陸嘯波        聯(lián)系電話：15250123023（材料設(shè)備組）
醫(yī)院搶救中心：120  報警：110  火警：119  電話局急修：112
報災(zāi)專線電話：88199      煤氣急修中心：83777
自來水公司急修：95598    電線電纜急修：95598
7、善后處理
1、做好與當事人家屬的接洽與善后處理工作。
2、按職能歸口做好與當?shù)赜嘘P(guān)部門的溝通、匯報工作。
3、事故發(fā)生后，成立研討小組，對事故原因、事故責任人進行分析，總結(jié)經(jīng)驗教訓(xùn)，杜絕日后同類事故的發(fā)生。

第八章、	施工過程檢測
塔吊基礎(chǔ)主要利用兩側(cè)的立柱承受豎向荷載，因此我司將會同監(jiān)測單位做好立柱樁沉降和塔吊垂直度監(jiān)測工作。立柱沉降監(jiān)測的警戒值：累計變化量±10mm，日變化量±3mm(連續(xù)2天)，監(jiān)測頻率為一天一次。塔吊垂直度控制在3/1000之內(nèi)（標準4/1000），監(jiān)測頻率為每天一次。當監(jiān)測變化量達到報警值時，應(yīng)立即報警并通知業(yè)主、設(shè)計、監(jiān)理等相關(guān)單位，增加監(jiān)測頻率。監(jiān)測負責人項目工程師。
第九章、	計算書
      計算依據(jù)：
    1、《塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》JGJ/T187-2009
    2、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010
    3、《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94-2008
    4、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-2011 
5、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003
6、《塔式起重機使用說明書》
1#矩形格構(gòu)式基礎(chǔ)計算書
一、塔機屬性
塔機型號	QTZ80(TC6010-6)-中聯(lián)重科
塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)	40.5
塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)	43
塔身桁架結(jié)構(gòu)	方鋼管
塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)	1.6
 二、塔機荷載
   1、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載標準值
工作狀態(tài)
塔機自重標準值Fk1(kN)	490
起重荷載標準值Fqk(kN)	78.1
豎向荷載標準值Fk(kN)	568.1
水平荷載標準值Fvk(kN)	18.9
傾覆力矩標準值Mk(kN?m)	1890=1718+172
非工作狀態(tài)
豎向荷載標準值Fk'(kN)	490
水平荷載標準值Fvk'(kN)	74
傾覆力矩標準值Mk'(kN?m)	2385.4=1712+673.4
   2、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值
工作狀態(tài)
塔機自重設(shè)計值F1(kN)	1.35Fk1＝1.35×490＝661.5
起重荷載設(shè)計值FQ(kN)	1.35Fqk＝1.35×78.1＝105.435
豎向荷載設(shè)計值F(kN)	661.5+105.435＝766.935
水平荷載設(shè)計值Fv(kN)	1.35Fvk＝1.35×18.9＝25.515
傾覆力矩設(shè)計值M(kN?m)	1.35Mk＝1.35×1890＝2551.5
非工作狀態(tài)
豎向荷載設(shè)計值F'(kN)	1.35Fk'＝1.35×490＝661.5
水平荷載設(shè)計值Fv'(kN)	1.35Fvk'＝1.35×74＝99.9
傾覆力矩設(shè)計值M'(kN?m)	1.35Mk＝1.35×2385.4＝3220.29
 三、樁頂作用效應(yīng)計算
承臺布置
樁數(shù)n	4	承臺高度h(m)	1.4
承臺長l(m)	4	承臺寬b(m)	4
承臺長向樁心距al(m)	2.4	承臺寬向樁心距ab(m)	2.4
樁直徑d(mm)	800	樁間側(cè)阻力折減系數(shù)ψ	0.8
承臺參數(shù)
承臺混凝土等級	C35	承臺混凝土自重γC(kN/m3)	25
承臺上部覆土厚度h'(m)	0	承臺上部覆土的重度γ'(kN/m3)	19
承臺混凝土保護層厚度δ(mm)	50	配置暗梁	否
格構(gòu)式鋼柱總重Gp2(kN)	20	承臺底標高d1(m)	-0.6
 
基礎(chǔ)布置圖
    承臺及其上土的自重荷載標準值：
    Gk=bl(hγc+h'γ')=4×4×(1.4×25+0×19)=560kN
    承臺及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.2Gk=1.2×560=672kN
    樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(2.42+2.42)0.5=3.394m
  1、荷載效應(yīng)標準組合
    軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk+Gp2)/n=(490+560+20)/4=267.5kN
    荷載效應(yīng)標準組合偏心豎向力作用下：
    Qkmax=(Fk+Gk+Gp2)/n+(Mk+FVk(H0-hr+h/2))/L
       =(490+560+20)/4+(2385.4+74×(1.4+11.4-3-1.4/2))/3.394=1168.708kN
    Qkmin=(Fk+Gk+Gp2)/n-(Mk+FVk(H0-hr+h/2))/L
       =(490+560+20)/4-(2385.4+74×(1.4+11.4-3-1.4/2))/3.394=-633.708kN
  2、荷載效應(yīng)基本組合
    荷載效應(yīng)基本組合偏心豎向力作用下：
    Qmax=(F+G+1.35×Gp2)/n+(M+Fv(H0-hr+h/2))/L
      =(661.5+672+1.35×20)/4+(3220.29+99.9×(1.4+11.4-3-1.4/2))/3.394=1556.755kN
    Qmin=(F+G+1.35×Gp2)/n-(M+Fv(H0-hr+h/2))/L
      =(661.5+672+1.35×20)/4-(3220.29+99.9×(1.4+11.4-3-1.4/2))/3.394=-876.505kN
 四、格構(gòu)柱計算
格構(gòu)柱參數(shù)
格構(gòu)柱綴件形式	綴板	格構(gòu)式鋼柱的截面邊長a(mm)	460
格構(gòu)式鋼柱長度H0(m)	11.4	綴板間凈距l(xiāng)01(mm)	400
格構(gòu)柱伸入灌注樁的錨固長度hr(m)	3
格構(gòu)柱分肢參數(shù)
格構(gòu)柱分肢材料	L140X14	分肢材料截面積A0(cm2)	37.57
分肢對最小剛度軸的回轉(zhuǎn)半徑iy0(cm)	2.75	格構(gòu)柱分肢平行于對稱軸慣性矩I0(cm4)	688.81
分肢形心軸距分肢外邊緣距離Z0(cm)	3.98	分肢材料屈服強度fy(N/mm2)	235
分肢材料抗拉、壓強度設(shè)計值f(N/mm2)	215
格構(gòu)柱綴件參數(shù)
格構(gòu)式鋼柱綴件材料	430×300×10	格構(gòu)式鋼柱綴件截面積A1x'(mm2)	3000
綴件鋼板抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)	215	綴件鋼板抗剪強度設(shè)計值τ(N/mm2)	125
焊縫參數(shù)
角焊縫焊腳尺寸hf(mm)	10	焊縫計算長度lf(mm)	550
焊縫強度設(shè)計值ftw(N/mm2)	160
  1、格構(gòu)式鋼柱換算長細比驗算
    整個格構(gòu)柱截面對X、Y軸慣性矩：
    I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[688.81+37.57×(46.00/2-3.98)2]=57120.593cm4
    整個構(gòu)件長細比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=1140/(57120.593/(4×37.57))0.5=58.474
    分肢長細比：λ1=l01/iy0=40.00/2.75=14.545
    分肢毛截面積之和：A=4A0=4×37.57×102=15028mm2
格構(gòu)式鋼柱繞兩主軸的換算長細比：
λ0 max=(λx2+λ12)0.5=(58.4742+14.5452)0.5=60.255
    λ0max=60.255≤[λ]=150
    滿足要求！
  2、格構(gòu)式鋼柱分肢的長細比驗算
    λ1=14.545≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×60.255，40)=30.128
    滿足要求！
  3、格構(gòu)式鋼柱受壓穩(wěn)定性驗算
    λ0max(fy/235)0.5=60.255×(235/235)0.5=60.255
    查表《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017附錄C：b類截面軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)：φ=0.807
    Qmax/(φA)=1556.755×103/(0.807×15028)=128.365N/mm2≤f=215N/mm2
    滿足要求！
  4、綴件驗算
    綴件所受剪力：V=Af(fy/235)0.5/85=15028×215×10-3×(235/235)0.5/85=38.012kN
    格構(gòu)柱相鄰綴板軸線距離：l1=l01+30=40.00+30=70cm
    作用在一側(cè)綴板上的彎矩：M0=Vl1/4=38.012×0.7/4=6.652kN?m
    分肢型鋼形心軸之間距離：b1=a-2Z0=0.46-2×0.0398=0.38m
    作用在一側(cè)綴板上的剪力：V0=Vl1/(2?b1)=38.012×0.7/(2×0.38)=34.974kN
    σ= M0/(bh2/6)=6.652×106/(10×3002/6)=44.347N/mm2≤f=215N/mm2
    滿足要求！
    τ=3V0/(2bh)=3×34.974×103/(2×10×300)=17.487N/mm2≤τ=125N/mm2
    滿足要求！
    角焊縫面積：Af=0.7hflf=0.8×10×550=3850mm2
    角焊縫截面抵抗矩：Wf=0.7hflf2/6=0.7×10×5502/6=352917mm3
    垂直于角焊縫長度方向應(yīng)力：σf=M0/Wf=6.652×106/352917=19N/mm2
    平行于角焊縫長度方向剪應(yīng)力：τf=V0/Af=34.974×103/3850=9N/mm2
    ((σf /1.22)2+τf2)0.5=((19/1.22)2+92)0.5=18N/mm2≤ftw=160N/mm2
    滿足要求！
    根據(jù)綴板的構(gòu)造要求
    綴板高度：300mm≥2/3 b1=2/3×0.38×1000=254mm
    滿足要求！
    綴板厚度：10mm≥max[1/40b1，6]= max[1/40×0.38×1000，6]=10mm
    滿足要求！
    綴板間距：l1=700mm≤2b1=2×0.38×1000=761mm
    滿足要求！
線剛度：
∑綴板/分肢=4×10×3003/(12×(460-2×39.8))/(688.81×104/700)=24.044≥6
    滿足要求！
 五、樁承載力驗算
樁參數(shù)
樁類型	灌注樁	樁直徑d(mm)	800
樁混凝土強度等級	C40	樁基成樁工藝系數(shù)ψC	0.75
樁混凝土自重γz(kN/m3)	25	樁混凝土保護層厚度б(mm)	35
樁底標高d2(m)	-33.3
樁有效長度lt(m)	25
樁配筋
自定義樁身承載力設(shè)計值	否	樁混凝土類型	鋼筋混凝土
樁身普通鋼筋配筋	HRB400 12Φ18
地基屬性
地下水位至地表的距離hz(m)	11	自然地面標高d(m)	2.25
土名稱	土層厚度li(m)	側(cè)阻力特征值qsia(kPa)	端阻力特征值qpa(kPa)	抗拔系數(shù)	承載力特征值fak(kPa)
1-2/於泥質(zhì)粉質(zhì)粘土	13.14	12	1	0.7	-
5/粉土	10.89	27.5	1	0.7	-
6/粉質(zhì)粘土	11.5	18	170	0.7	-
7-1/粉質(zhì)粘土	2.9	23	225	0.7	-
 7-2/粉質(zhì)粘土	6	70	325	0.7	-
7-3/粉土夾粉質(zhì)粘土	7.3	32.5	400	0.65	-
8/砂粉	13.81	40	700	0.6	-
    考慮基坑開挖后，格構(gòu)柱段外露，不存在側(cè)阻力，此時為最不利狀態(tài)
  1、樁基豎向抗壓承載力計算
    樁身周長：u=πd=3.14×0.8=2.513m
    樁端面積：Ap=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2
    Ra=ψuΣqsia?li+qpa?Ap
      =0.8×2.513×(2.59×12+10.89×27.5+11.5×18+0.02×23)+225×0.503=1194.918kN
    Qk=267.5kN≤Ra=1194.918kN
    Qkmax=1168.708kN≤1.2Ra=1.2×1194.918=1433.902kN
    滿足要求！
  2、樁基豎向抗拔承載力計算
    Qkmin=-633.708kN<0
    按荷載效應(yīng)標準組合計算的樁基拔力：Qk'=633.708kN
    樁身位于地下水位以下時，位于地下水位以下的樁自重按樁的浮重度計算，
樁身的重力標準值：
Gp=(lt-(d-hz-d2))γzAp+(d-hz-d2)(γz-10)Ap=(25-(2.25-11-(-33.3)))×25×0.503 +(2.25-11-(-33.3))×(25-10)×0.503=190.889kN
    Ra'=ψuΣλiqsiali+Gp=0.8×2.513×(0.7×2.59×12+0.7×10.89×27.5+0.7×11.5×18+0.7×0.02×23)+190.889=948.109kN
    Qk'=633.708kN≤Ra'=948.109kN
    滿足要求！
  3、樁身承載力計算
    縱向普通鋼筋截面面積：As=nπd2/4=12×3.142×182/4=3054mm2
    (1)、軸心受壓樁樁身承載力
    荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向壓力設(shè)計值：Q=Qmax=1556.755kN
    ψcfcAp+0.9fy'As'=(0.75×19.1×0.503×106 + 0.9×(360×3053.628))×10-3=8194.85kN
    Q=1556.755kN≤ψcfcAp+0.9fy'As'=8194.85kN
    滿足要求！
    (2)、軸心受拔樁樁身承載力
    荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向拉力設(shè)計值：Q'=-Qmin=876.505kN
    fyAS=360×3053.628×10-3=1099.306kN
    Q'=876.505kN≤fyAS=1099.306kN
    滿足要求！
  4、樁身構(gòu)造配筋計算
    As/Ap×100%=(3053.628/(0.503×106))×100%=0.607%≥0.45%
    滿足要求！
 六、承臺計算
承臺配筋
承臺底部長向配筋	HRB400 Φ25@200	承臺底部短向配筋	HRB400 Φ25@200
承臺頂部長向配筋	HRB400 Φ25@200	承臺頂部短向配筋	HRB400 Φ25@200
  1、荷載計算
    承臺有效高度：h0=1400-50-25/2=1338mm
    M=(Qmax+Qmin)L/2=(1556.755+(-876.505))×3.394/2=1154.423kN?m
    X方向：Mx=Mab/L=1154.423×2.4/3.394=816.3kN?m
    Y方向：My=Mal/L=1154.423×2.4/3.394=816.3kN?m
  2、受剪切計算
    V=F/n+M/L=661.5/4 + 3220.29/3.394=1114.162kN
    受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：βhs=(800/1338)1/4=0.879
    塔吊邊緣至角樁內(nèi)邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(2.4-1.6-0.8)/2=0m
                                    a1l=(al-B-d)/2=(2.4-1.6-0.8)/2=0m
    剪跨比：λb'=a1b/h0=0/1338=0，取λb=0.25；
            λl'= a1l/h0=0/1338=0，取λl=0.25；
    承臺剪切系數(shù)：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4
                  αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4
    βhsαbftbh0=0.879×1.4×1.57×103×4×1.338=10344.327kN
    βhsαlftlh0=0.879×1.4×1.57×103×4×1.338=10344.327kN
    V=1114.162kN≤min(βhsαbftbh0， βhsαlftlh0)=10344.327kN
    滿足要求！
  3、受沖切計算
    塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+2×1.338=4.276m
    ab=2.4m≤B+2h0=4.276m，al=2.4m≤B+2h0=4.276m
    角樁位于沖切椎體以內(nèi)，可不進行角樁沖切的承載力驗算！
  4、承臺配筋計算
    (1)、承臺底面長向配筋面積
    αS1= My/(α1fcbh02)=816.3×106/(1.03×16.7×4000×13382)=0.007
    ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.007)0.5=0.007
    γS1=1-ζ1/2=1-0.007/2=0.997
    AS1=My/(γS1h0fy1)=816.3×106/(0.997×1338×360)=1701mm2
    最小配筋率：ρ=0.15%
承臺底需要配筋：
A1=max(AS1, ρbh0)=max(1701,0.0015×4000×1338)=8028mm2
    承臺底長向?qū)嶋H配筋：AS1'=10309mm2≥A1=8028mm2
    滿足要求！
    (2)、承臺底面短向配筋面積
    αS2= Mx/(α2fcbh02)=816.3×106/(1.03×16.7×4000×13382)=0.007
    ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.007)0.5=0.007
    γS2=1-ζ2/2=1-0.007/2=0.997
    AS2=Mx/(γS2h0fy1)=816.3×106/(0.997×1338×360)=1701mm2
    最小配筋率：ρ=0.15%
承臺底需要配筋：
A2=max(1701, ρlh0)=max(1701,0.0015×4000×1338)=8028mm2
    承臺底短向?qū)嶋H配筋：AS2'=10309mm2≥A2=8028mm2
    滿足要求！
    (3)、承臺頂面長向配筋面積
    承臺頂長向?qū)嶋H配筋：AS3'=10309mm2≥0.5AS1'=0.5×10309=5155mm2
    滿足要求！
    (4)、承臺頂面短向配筋面積
    承臺頂長向?qū)嶋H配筋：AS4'=10309mm2≥0.5AS2'=0.5×10309=5155mm2
    滿足要求！
    (5)、承臺豎向連接筋配筋面積
    承臺豎向連接筋為雙向Φ10@600。

七、斜腹桿支撐驗算
已知：
樁間距：2400mm，回轉(zhuǎn)扭矩：303KN.m。
水平力：工作狀態(tài)：18.9KN，非工作狀態(tài)：74KN。
支撐與水平夾角：470.
則斜腹桿受力：
工作狀態(tài)：N=【303/（1.2*4）+18.9/2】/cos470=106.42KN
非工作狀態(tài)：N非=【74/2】/cos470=54.25KN
斜腹桿件采用【16#槽鋼
支撐類型	單支型鋼柱支撐	支撐高度h0(m)	2.80
驗算類型	兩端固定
支撐截面類型	槽鋼	支撐桿型鋼型號	16號槽鋼
桿的截面積A(mm2)	2195	桿的截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)	62.8
桿的抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)	205
  兩者選大，則：
    型鋼受力：N=106.42kN
    取lo=0.7×h0=0.7×2800=1960mm
    λ=l0/i=1960/62.8=31.21≤[λ]=150
    滿足要求！
    查GB50017-2003《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》附錄C得：φ=0.946
    [f]=N/(φ×A)=106420/(0.946×2195)= 51.25N/mm2≤ [f]=205N/mm2
    滿足要求！

2#矩形格構(gòu)式基礎(chǔ)計算書
一、塔機屬性
塔機型號	QTZ80A(5512-6)-上海吳淞
塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)	40.5
塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)	43
塔身桁架結(jié)構(gòu)	方鋼管
塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)	1.6
 二、塔機荷載
   1、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載標準值
工作狀態(tài)
塔機自重標準值Fk1(kN)	451
起重荷載標準值Fqk(kN)	60
豎向荷載標準值Fk(kN)	511
水平荷載標準值Fvk(kN)	31.54
傾覆力矩標準值Mk(kN?m)	1529=1242+9.1*31.5
非工作狀態(tài)
豎向荷載標準值Fk'(kN)	451
水平荷載標準值Fvk'(kN)	70.9
傾覆力矩標準值Mk'(kN?m)	2086.2=1441+9.1*70.9
   2、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值
工作狀態(tài)
塔機自重設(shè)計值F1(kN)	1.35Fk1＝1.35×451＝608.85
起重荷載設(shè)計值FQ(kN)	1.35Fqk＝1.35×60＝81
豎向荷載設(shè)計值F(kN)	608.85+81＝689.85
水平荷載設(shè)計值Fv(kN)	1.35Fvk＝1.35×31.54＝42.579
傾覆力矩設(shè)計值M(kN?m)	1.35Mk＝1.35×1529＝2064.15
非工作狀態(tài)
豎向荷載設(shè)計值F'(kN)	1.35Fk'＝1.35×451＝608.85
水平荷載設(shè)計值Fv'(kN)	1.35Fvk'＝1.35×70.9＝95.715
傾覆力矩設(shè)計值M'(kN?m)	1.35Mk＝1.35×2086.2＝2816.37
 三、樁頂作用效應(yīng)計算
承臺布置
樁數(shù)n	4	承臺高度h(m)	1.4
承臺長l(m)	4	承臺寬b(m)	4
承臺長向樁心距al(m)	2.4	承臺寬向樁心距ab(m)	2.4
樁直徑d(mm)	800	樁間側(cè)阻力折減系數(shù)ψ	0.8
承臺參數(shù)
承臺混凝土等級	C35	承臺混凝土自重γC(kN/m3)	25
承臺上部覆土厚度h'(m)	0	承臺上部覆土的重度γ'(kN/m3)	19
承臺混凝土保護層厚度δ(mm)	50	配置暗梁	否
格構(gòu)式鋼柱總重Gp2(kN)	20	承臺底標高d1(m)	-0.6
 
基礎(chǔ)布置圖
    承臺及其上土的自重荷載標準值：
    Gk=bl(hγc+h'γ')=4×4×(1.4×25+0×19)=560kN
    承臺及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.2Gk=1.2×560=672kN
    樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(2.42+2.42)0.5=3.394m
  1、荷載效應(yīng)標準組合
    軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk+Gp2)/n=(451+560+20)/4=257.75kN
    荷載效應(yīng)標準組合偏心豎向力作用下：
    Qkmax=(Fk+Gk+Gp2)/n+(Mk+FVk(H0-hr+h/2))/L
       =(451+560+20)/4+(2086.2+70.9×(1.4+11.4-3-1.4/2))/3.394=1062.493kN
    Qkmin=(Fk+Gk+Gp2)/n-(Mk+FVk(H0-hr+h/2))/L
       =(451+560+20)/4-(2086.2+70.9×(1.4+11.4-3-1.4/2))/3.394=-546.993kN
  2、荷載效應(yīng)基本組合
    荷載效應(yīng)基本組合偏心豎向力作用下：
    Qmax=(F+G+1.35×Gp2)/n+(M+Fv(H0-hr+h/2))/L
      =(608.85+672+1.35×20)/4+(2816.37+95.715×(1.4+11.4-3-1.4/2))/3.394=1413.366kN
    Qmin=(F+G+1.35×Gp2)/n-(M+Fv(H0-hr+h/2))/L
      =(608.85+672+1.35×20)/4-(2816.37+95.715×(1.4+11.4-3-1.4/2))/3.394=-759.441kN
 四、格構(gòu)柱計算
格構(gòu)柱參數(shù)
格構(gòu)柱綴件形式	綴板	格構(gòu)式鋼柱的截面邊長a(mm)	460
格構(gòu)式鋼柱長度H0(m)	11.4	綴板間凈距l(xiāng)01(mm)	400
格構(gòu)柱伸入灌注樁的錨固長度hr(m)	3
格構(gòu)柱分肢參數(shù)
格構(gòu)柱分肢材料	L140X14	分肢材料截面積A0(cm2)	37.57
分肢對最小剛度軸的回轉(zhuǎn)半徑iy0(cm)	2.75	格構(gòu)柱分肢平行于對稱軸慣性矩I0(cm4)	688.81
分肢形心軸距分肢外邊緣距離Z0(cm)	3.98	分肢材料屈服強度fy(N/mm2)	235
分肢材料抗拉、壓強度設(shè)計值f(N/mm2)	215
格構(gòu)柱綴件參數(shù)
格構(gòu)式鋼柱綴件材料	430×300×10	格構(gòu)式鋼柱綴件截面積A1x'(mm2)	3000
綴件鋼板抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)	215	綴件鋼板抗剪強度設(shè)計值τ(N/mm2)	125
焊縫參數(shù)
角焊縫焊腳尺寸hf(mm)	10	焊縫計算長度lf(mm)	550
焊縫強度設(shè)計值ftw(N/mm2)	160
  1、格構(gòu)式鋼柱換算長細比驗算
    整個格構(gòu)柱截面對X、Y軸慣性矩：
    I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[688.81+37.57×(46.00/2-3.98)2]=57120.593cm4
    整個構(gòu)件長細比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=1140/(57120.593/(4×37.57))0.5=58.474
    分肢長細比：λ1=l01/iy0=40.00/2.75=14.545
    分肢毛截面積之和：A=4A0=4×37.57×102=15028mm2
格構(gòu)式鋼柱繞兩主軸的換算長細比：
λ0 max=(λx2+λ12)0.5=(58.4742+14.5452)0.5=60.255
    λ0max=60.255≤[λ]=150
    滿足要求！
  2、格構(gòu)式鋼柱分肢的長細比驗算
    λ1=14.545≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×60.255，40)=30.128
    滿足要求！
  3、格構(gòu)式鋼柱受壓穩(wěn)定性驗算
    λ0max(fy/235)0.5=60.255×(235/235)0.5=60.255
    查表《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017附錄C：b類截面軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)：φ=0.807
    Qmax/(φA)=1413.366×103/(0.807×15028)=116.541N/mm2≤f=215N/mm2
    滿足要求！
  4、綴件驗算
    綴件所受剪力：V=Af(fy/235)0.5/85=15028×215×10-3×(235/235)0.5/85=38.012kN
    格構(gòu)柱相鄰綴板軸線距離：l1=l01+30=40.00+30=70cm
    作用在一側(cè)綴板上的彎矩：M0=Vl1/4=38.012×0.7/4=6.652kN?m
    分肢型鋼形心軸之間距離：b1=a-2Z0=0.46-2×0.0398=0.38m
    作用在一側(cè)綴板上的剪力：V0=Vl1/(2?b1)=38.012×0.7/(2×0.38)=34.974kN
    σ= M0/(bh2/6)=6.652×106/(10×3002/6)=44.347N/mm2≤f=215N/mm2
    滿足要求！
    τ=3V0/(2bh)=3×34.974×103/(2×10×300)=17.487N/mm2≤τ=125N/mm2
    滿足要求！
    角焊縫面積：Af=0.7hflf=0.8×10×550=3850mm2
    角焊縫截面抵抗矩：Wf=0.7hflf2/6=0.7×10×5502/6=352917mm3
    垂直于角焊縫長度方向應(yīng)力：σf=M0/Wf=6.652×106/352917=19N/mm2
    平行于角焊縫長度方向剪應(yīng)力：τf=V0/Af=34.974×103/3850=9N/mm2
    ((σf /1.22)2+τf2)0.5=((19/1.22)2+92)0.5=18N/mm2≤ftw=160N/mm2
    滿足要求！
    根據(jù)綴板的構(gòu)造要求
    綴板高度：300mm≥2/3 b1=2/3×0.38×1000=254mm
    滿足要求！
    綴板厚度：10mm≥max[1/40b1，6]= max[1/40×0.38×1000，6]=10mm
    滿足要求！
    綴板間距：l1=700mm≤2b1=2×0.38×1000=761mm
    滿足要求！
線剛度：
∑綴板/分肢=4×10×3003/(12×(460-2×39.8))/(688.81×104/700)=24.044≥6
    滿足要求！
 五、樁承載力驗算
樁參數(shù)
樁類型	灌注樁	樁直徑d(mm)	800
樁混凝土強度等級	C40	樁基成樁工藝系數(shù)ψC	0.75
樁混凝土自重γz(kN/m3)	25	樁混凝土保護層厚度б(mm)	35
樁底標高d2(m)	-33.3
樁有效長度lt(m)	25
樁配筋
自定義樁身承載力設(shè)計值	否	樁混凝土類型	鋼筋混凝土
樁身普通鋼筋配筋	HRB400 12Φ18
地基屬性
地下水位至地表的距離hz(m)	11	自然地面標高d(m)	2.25
土名稱	土層厚度li(m)	側(cè)阻力特征值qsia(kPa)	端阻力特征值qpa(kPa)	抗拔系數(shù)	承載力特征值fak(kPa)
1-2/於泥質(zhì)粉質(zhì)粘土	8.66	12	1	0.7	-
3/粘土	1.3	30	0	0.7	-
4/粉質(zhì)粘土	2.5	26	0	0.7	-
5/粉土	8.5	27.5	1	0.7	-
6/粉質(zhì)粘土	10.9	18	170	0.7	-
7-1/粉質(zhì)粘土	3	23	225	0.7	-
 7-2/粉質(zhì)粘土	5.9	70	325	0.7	-
7-3/粉土夾粉質(zhì)粘土	7.9	32.5	400	0.65	-
8/砂粉	13.59	40	700	0.6	-
    考慮基坑開挖后，格構(gòu)柱段外露，不存在側(cè)阻力，此時為最不利狀態(tài)
  1、樁基豎向抗壓承載力計算
    樁身周長：u=πd=3.14×0.8=2.513m
    樁端面積：Ap=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2
    Ra=ψuΣqsia?li+qpa?Ap
      =0.8×2.513×(1.91×26+8.5×27.5+10.9×18+3×23+0.69×70)+325×0.503=1363.634kN
    Qk=257.75kN≤Ra=1363.634kN
    Qkmax=1062.493kN≤1.2Ra=1.2×1363.634=1636.361kN
    滿足要求！
  2、樁基豎向抗拔承載力計算
    Qkmin=-546.993kN<0
    按荷載效應(yīng)標準組合計算的樁基拔力：Qk'=546.993kN
    樁身位于地下水位以下時，位于地下水位以下的樁自重按樁的浮重度計算，
樁身的重力標準值：
Gp=(lt-(d-hz-d2))γzAp+(d-hz-d2)(γz-10)Ap=(25-(2.25-11-(-33.3)))×25×0.503 +(2.25-11-(-33.3))×(25-10)×0.503=190.889kN
    Ra'=ψuΣλiqsiali+Gp=0.8×2.513×(0.7×1.91×26+0.7×8.5×27.5+0.7×10.9×18+0.7×3×23+0.7×0.69×70)+190.889=1031kN
    Qk'=546.993kN≤Ra'=1031kN
    滿足要求！
  3、樁身承載力計算
    縱向普通鋼筋截面面積：As=nπd2/4=12×3.142×182/4=3054mm2
    (1)、軸心受壓樁樁身承載力
    荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向壓力設(shè)計值：Q=Qmax=1413.366kN
    ψcfcAp+0.9fy'As'=(0.75×19.1×0.503×106 + 0.9×(360×3053.628))×10-3=8194.85kN
    Q=1413.366kN≤ψcfcAp+0.9fy'As'=8194.85kN
    滿足要求！
    (2)、軸心受拔樁樁身承載力
    荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向拉力設(shè)計值：Q'=-Qmin=759.441kN
    fyAS=360×3053.628×10-3=1099.306kN
    Q'=759.441kN≤fyAS=1099.306kN
    滿足要求！
  4、樁身構(gòu)造配筋計算
    As/Ap×100%=(3053.628/(0.503×106))×100%=0.607%≥0.45%
    滿足要求！
 六、承臺計算
承臺配筋
承臺底部長向配筋	HRB400 Φ25@200	承臺底部短向配筋	HRB400 Φ25@200
承臺頂部長向配筋	HRB400 Φ25@200	承臺頂部短向配筋	HRB400 Φ25@200
  1、荷載計算
    承臺有效高度：h0=1400-50-25/2=1338mm
    M=(Qmax+Qmin)L/2=(1413.366+(-759.441))×3.394/2=1109.748kN?m
    X方向：Mx=Mab/L=1109.748×2.4/3.394=784.71kN?m
    Y方向：My=Mal/L=1109.748×2.4/3.394=784.71kN?m
  2、受剪切計算
    V=F/n+M/L=608.85/4 + 2816.37/3.394=981.993kN
    受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：βhs=(800/1338)1/4=0.879
    塔吊邊緣至角樁內(nèi)邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(2.4-1.6-0.8)/2=0m
                                    a1l=(al-B-d)/2=(2.4-1.6-0.8)/2=0m
    剪跨比：λb'=a1b/h0=0/1338=0，取λb=0.25；
            λl'= a1l/h0=0/1338=0，取λl=0.25；
    承臺剪切系數(shù)：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4
                  αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4
    βhsαbftbh0=0.879×1.4×1.57×103×4×1.338=10344.327kN
    βhsαlftlh0=0.879×1.4×1.57×103×4×1.338=10344.327kN
    V=981.993kN≤min(βhsαbftbh0， βhsαlftlh0)=10344.327kN
    滿足要求！
  3、受沖切計算
    塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+2×1.338=4.276m
    ab=2.4m≤B+2h0=4.276m，al=2.4m≤B+2h0=4.276m
    角樁位于沖切椎體以內(nèi)，可不進行角樁沖切的承載力驗算！
  4、承臺配筋計算
    (1)、承臺底面長向配筋面積
    αS1= My/(α1fcbh02)=784.71×106/(1.03×16.7×4000×13382)=0.006
    ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006
    γS1=1-ζ1/2=1-0.006/2=0.997
    AS1=My/(γS1h0fy1)=784.71×106/(0.997×1338×360)=1635mm2
    最小配筋率：ρ=0.15%
承臺底需要配筋：
A1=max(AS1, ρbh0)=max(1635,0.0015×4000×1338)=8028mm2
    承臺底長向?qū)嶋H配筋：AS1'=10309mm2≥A1=8028mm2
    滿足要求！
    (2)、承臺底面短向配筋面積
    αS2= Mx/(α2fcbh02)=784.71×106/(1.03×16.7×4000×13382)=0.006
    ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006
    γS2=1-ζ2/2=1-0.006/2=0.997
    AS2=Mx/(γS2h0fy1)=784.71×106/(0.997×1338×360)=1635mm2
    最小配筋率：ρ=0.15%
承臺底需要配筋：
A2=max(1635, ρlh0)=max(1635,0.0015×4000×1338)=8028mm2
    承臺底短向?qū)嶋H配筋：AS2'=10309mm2≥A2=8028mm2
    滿足要求！
    (3)、承臺頂面長向配筋面積
    承臺頂長向?qū)嶋H配筋：AS3'=10309mm2≥0.5AS1'=0.5×10309=5155mm2
    滿足要求！
    (4)、承臺頂面短向配筋面積
    承臺頂長向?qū)嶋H配筋：AS4'=10309mm2≥0.5AS2'=0.5×10309=5155mm2
    滿足要求！
    (5)、承臺豎向連接筋配筋面積
    承臺豎向連接筋為雙向Φ10@600。
七、斜腹桿支撐驗算
已知：
樁間距：2400mm，回轉(zhuǎn)扭矩：348KN.m。
水平力：工作狀態(tài)：31.54KN，非工作狀態(tài)：70.9KN。
支撐與水平夾角：470.
則斜腹桿受力：
工作狀態(tài)：N=【348/（1.2*4）+31.54/2】/cos470=129.43KN
非工作狀態(tài)：N非=【70.9/2】/cos470=51.98KN
斜腹桿件采用【16#槽鋼
支撐類型	單支型鋼柱支撐	支撐高度h0(m)	2.80
驗算類型	兩端固定
支撐截面類型	槽鋼	支撐桿型鋼型號	16號槽鋼
桿的截面積A(mm2)	2195	桿的截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)	62.8
桿的抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)	205
  兩者選大，則：
    型鋼受力：N=129.43kN
    取lo=0.7×h0=0.7×2800=1960mm
    λ=l0/i=1960/62.8=31.21≤[λ]=150
    滿足要求！
    查GB50017-2003《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》附錄C得：φ=0.946
    [f]=N/(φ×A)=129430/(0.946×2195)= 63.37N/mm2≤ [f]=205N/mm2
    滿足要求！

附圖：
1.塔吊布置平面圖
2.塔吊基礎(chǔ)施工圖
2

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