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大口徑工程井套管事故及預(yù)防技術(shù)措施

文檔作者：彭桂湘文檔來源：河南省煤田地質(zhì)局		點擊數(shù)：	更新時間： 2022年12月10日
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2010年第37卷第8期 探礦工程(巖土鉆掘工程) 47
大口徑工程井套管事故及預(yù)防技術(shù)措施
彭桂湘，
(河南省煤田地質(zhì)局，河南鄭州450046)
摘要：近幾年國內(nèi)施工大口徑煤礦瓦斯排放井、輸冰降溫井、注氮井、送料井等特殊用途工程井時，常發(fā)生套管下
不到位、套管折斷跑管、固井時將鉆桿固在井內(nèi)、套管擠毀報廢等事故，給施工單位造成巨大的經(jīng)濟損失。結(jié)合近
年來的施工經(jīng)驗對大口徑工程井常見事故進行研究，分析了事故的成因，提出了采取的預(yù)防措施。
關(guān)鍵詞：大口徑工程井；套管；套管事故；固井
中圖分類號：TD262 文獻標識碼：A 文章編號：1672—7428(2010)08—0047—04
Casing Failure in Large Diameter Project Well and the Prevention Technique／PENG Gui—xiang(Coal Geology Bu—
reau of Henan Province，Zhengzhou Henan 450046，China)
Abstract：Incomplete casing，case breaking，drilling rod cementing and case collapsing often occur in the construction of
large diameter coal mine gas emission well，ice transmission cooling—well，nitrogen injection well and feeding well in China
in recent years．The paper analyzed the failure causes according to the study on common accident of large diameter project
well，and put forward the prevention measures．
Key words：large diameter project well；casing；casing failure；well cementing
1 概述
在煤礦生產(chǎn)中為滿足安全生產(chǎn)需要，經(jīng)常需要
施工瓦斯排放井、輸冰降溫井、注氮井、送料井或者
施工逃生井，這些井有以下幾方面特點：
(1)超大口徑：一般鉆井口徑500～1200 mm，
下人0400—830 mm套管，與常規(guī)巖心鉆探所施工
的073～154 mm口徑相比可謂超大口徑，施工周期
長、難度大；
(2)成井質(zhì)量要求高：工程井與礦井巷道附近
交匯，要求井直，成井偏斜率≤0．3％ ，終孔靶區(qū)半徑
小，一般為2～4 m；
(3)所有的井均需下人大口徑生產(chǎn)套管，由于
套管口徑大，管壁厚，所下的套管總質(zhì)量一般要超過
鉆機的允許提升能力，需要采用浮力減重下管法；
(4)套管直徑大，均采用焊接連接，焊接下管時
問長；
(5)生產(chǎn)套管均需要采用水泥固井且需返到地
面，固井水泥用量大，一般在100—400 t左右，固井
時問長；
(6)施工的區(qū)域在生產(chǎn)煤礦的上方，鉆井施工
與礦井施工相互影響。
由于存在上述的特點以及該類工程井在國內(nèi)施
工的量相對較少，對其研究得不多，所以目前在國內(nèi)
施工此類工程井時常出現(xiàn)一些事故。
2 常見事故及主要原因
2．1 常見事故
(1)套管折斷；
(2)下套管遇阻，套管下不到位；
(3)套管發(fā)生粘卡；
(4)固井時將鉆桿封固在套管內(nèi)；
(5)套管擠毀。
2．2 事故主要原因及預(yù)防技術(shù)措施
2．2．1 套管折斷
由于所下套管的直徑一般在0400～830 mm，
壁厚在12 mm以上，套管總質(zhì)量大，且口徑大不可
能采用絲扣連接，須采用焊接的方式，給下管帶來的
問題：一是套管的吊起和井口懸掛；二是如何焊接；
三是如何保證套管連接后的同心垂直度。發(fā)生套管
折斷跑管事故主要是由于套管連接及焊接工藝存在
問題所致，如圖1所示。
套管用鋼板卷成的圓管箍連接，一頭事先焊在
套管頭上，另一根套管插在管箍內(nèi)，此時只能在套管
和管箍口焊接。由于套管對接時需要調(diào)節(jié)同心度和
便于套管插入管箍，管箍的內(nèi)徑與套管外徑需留較
大的配合間隙，一般為8～10 mm，加之在卷管箍時
收稿日期：2010—06—12；修回日期：2010—08一o7
作者簡介：彭桂湘(1959一)，男(漢族)，湖南雙峰人，河南省煤田地質(zhì)局副總工程師、勘查技術(shù)處處長、高級工程師，探礦工程專業(yè)，從事煤
田、石油、煤層氣鉆探工作，河南省鄭州市鄭東新區(qū)正光北街19號，pgx371@163．corn。
48 探礦工程(巖土鉆掘工程) 2010年第37卷第8期
套管焊箍
圖1 易折斷套管連接方式及焊接方法
的加工誤差，焊縫問隙往往很大，造成焊接不牢固，
隨著下人井內(nèi)套管數(shù)量增多，提吊套管負荷增大，極
易將焊縫拉裂，造成跑管事故。
為避免此類事故，應(yīng)采用在套管端部打坡口，直
接對焊，同時要求焊接質(zhì)量達到要求，如圖2所示。
為了保證套管的吊放和懸掛，需要在距套管口0．4
～ 0．5 m的位置用氣割對稱割出2個0140 mm的
孔，用于穿提鋼制穿杠。支撐穿杠的井口架必須用
大于200的槽鋼焊制，同時必須在支撐點處焊接上
加強筋板，確保支撐架的強度滿足所下放套管質(zhì)量
的要求。支撐架的內(nèi)徑應(yīng)比套管外徑加上2倍加強
筋板厚度大50 mm，以便于套管的通過，但也不能過
大，否則套管穿杠懸空距離增大，對套管穿杠的強度
要求增大。穿杠可采用0121 mm鉆鋌改制。
穿杠孔
圖2 適宜的套管連接方式及焊接方法
為保證套管對焊同心度，采用合頁式套管扶正
箍導正套管，如圖3所示，先導正點焊，點焊后，去掉
扶正箍再完成套管的焊接，如圖4所示。在實際施
工中，需要有專人負責指揮調(diào)整同心度。
2．2．2 下套管遇阻，套管下不到位
套管下井遇阻主要原因：一是鉆孔口徑與所下
套管的徑差過??；二是孑L斜超標，特別是局部“狗
圖3 用合頁式套管扶正箍點焊狀態(tài)
圖4 去掉扶正箍完成套管的焊接狀態(tài)
腿”度過大；三是井壁坍塌、孔底巖粉較多；四是套
管連接后彎曲，同心度不高；五是沒有用長管順孔試
驗。
解決上述問題的原則：
(1)下放直徑400～630 mm以內(nèi)的套管，套管
與鉆孔的徑差值應(yīng)不小于130 mm，下放直徑>830
mm的套管，套管與鉆孔的徑差值應(yīng)不小于270
m m ；
(2)必須采用防斜保直鉆具施工先導孔，同時
在易斜地區(qū)應(yīng)保證每20 m進行一次測斜，發(fā)現(xiàn)孔斜
有超標趨勢，應(yīng)立即采取有效措施，在分級擴孔時應(yīng)
采用有導向的擴孔鉆頭擴孔，以防擴孔時發(fā)生孔斜
(擴孔鉆頭如圖5所示)；
圖5 導向擴孔鉆頭實物
2010年第37卷第8期 探礦工程(巖土鉆掘工程) 49
(3)在下套管前，應(yīng)根據(jù)地層調(diào)配好泥漿性能，
使其達到表1要求，鉆井液配方見表2，特別是失水
量、含砂量指標一定要達標，同時要徹底清除孑L底的
巖粉，確保沉渣段小于設(shè)計要求；
表1 沖洗液性能要求
地層 Lk~ ．． ／[m
_1]
L ‘
H值
沖積層24～28 1．1～1．2 <18 <1．5 8～9 <6
基巖 18～24 1．05～1．1 <10 <1 9～10 <4
覆蓋層段 50～80 2．5 300～500 1．5～2
煤系地層段 3O～50 1．5 300～500 1．5～2 1．5～2
(4)泥漿性能達到表1要求后，必須采用同徑
套管進行順孔，用于順孔的套管長度不應(yīng)少于30
m，且應(yīng)有不少于2個焊縫，即有3根長管焊接在一
起。
2．2．3 套管發(fā)生粘卡事故
發(fā)生套管粘卡事故主要原因是泥漿性能達不到
要求，泥漿中的有害固相物質(zhì)在井壁形成較厚的泥
皮，特別是在孔隙率較高的砂巖段所形成的濾失泥
皮更厚，致該段產(chǎn)生濾失縮徑。由于套管在井內(nèi)基
本是靠在井壁上，如果套管進入濾失縮徑段，勢必造
成套管的一側(cè)壓入厚泥皮中，形成與鉆井液隔離的
狀態(tài)，不受水壓，而另一側(cè)在鉆井液中受到液體壓
力，將套管緊緊地擠壓在井壁上，從而發(fā)生粘卡事
故。其粘卡力與套管壓人泥皮的隔水面積及該井段
水壓成正比。
預(yù)防粘卡的有效方法就是保證泥漿的性能指標
達到表1的要求。同時在下套管前，在泥漿中超量
(2倍于表2中的數(shù)值)加入抗失水化學處理劑，確
保在每根套管1～2 h焊管靜止不動的條件下，不發(fā)
生粘卡事故。
2．2．4 固井時將鉆桿封固在套管內(nèi)
大口徑套管固井時目前均采用如圖6所示的連
接方式。這種固井連接方式在操作不當時易將鉆具
封固在套管內(nèi)，這是由于以下幾種原因所致。
(1)套管焊接質(zhì)量差有漏氣的地方，致使水泥
漿在套管與鉆桿的環(huán)狀問隙上返，而將鉆桿封閉。
解決措施：焊渣要及時除凈，焊縫應(yīng)飽滿光滑均
勻，指定專人對每條焊縫嚴格檢查，確保焊接質(zhì)量達
到要求。
(2)套管內(nèi)的泥漿與套管外的泥漿密度差使套
管內(nèi)有空段。這是由于采用的固井方式所決定的，
在下入套管后開始在套管內(nèi)下人固井鉆桿，此時，套
管內(nèi)與套管外的泥漿密度是一致的，水位相同。在
將鉆桿與套管口封閉后，開始循環(huán)鉆井液，此時為了
保證固井質(zhì)量，一般要調(diào)低泥漿密度，此時套管內(nèi)的
泥漿不參與大循環(huán)，僅套管外的泥漿循環(huán)。這樣，隨
著調(diào)低參與循環(huán)泥漿的密度，套管內(nèi)與套管外的泥
漿就產(chǎn)生了密度差，根據(jù)聯(lián)通器原理，套管內(nèi)的液面
就要下降，達到內(nèi)外壓力平衡。此時由于套管內(nèi)的
液面下降在套管內(nèi)上部就形成了空段，其長度取決
于套管內(nèi)外的密度差乘以套管所下入的深度。密度
差越大，則空段越長，套管下入深度越深，則空段越
長，反之則短(如圖6所示)。
圖6 固井前洗井循環(huán)示憊圖
而在固井開始后隨著水泥漿的注入，套管外的
流體密度增大(水泥漿密度在1．6—1．8#cm )，套
管內(nèi)的液面會上行壓縮空段空氣達到新的平衡。這
樣水泥漿就會上行到套管內(nèi)將鉆桿與套管封固。其
封閉長度取決于空管段長度。一般等于或略小于空
管段(如圖7所示)，空管段長度的計算公式為：
￡=(A—B)C (1)
式中： — — 空管段長度，m；A— —套管內(nèi)泥漿密度，
cm ， —— 套管外泥漿密度， cm ，c— — 套管
長，m。
例如：套管下人井內(nèi)600 m，套管內(nèi)的泥漿密度
1．25 g／cm ，套管外泥漿密度1．10 g／cm ，通過計
算，可能封固鉆桿的長度為90 m。
解決辦法：在套管口上部加一個注水管一個排
氣管，在固井注入水泥漿前先通過注水管向套管內(nèi)
注入泥漿或清水，將套管內(nèi)的空氣排空，直到從一個
50 探礦工程(巖土鉆掘工程) 2010年第37卷第8期
套管
圖7 固井水泥漿返流不薏圖
排氣管返水后關(guān)閉排氣管和注水管，就可以開始從
注漿管注水泥漿液固井。由于水不可壓縮，水泥漿
不會返回套管內(nèi)。
2．2．5 套管擠毀報廢
(1)套管抗擠毀強度低。套管直徑越大，則抗
擠毀能力越弱，所要求的管壁厚度越大。
套管理論彈性擠毀強度計算公式：
p 一 蘭：墊壘 ： r’、
。
f、 6 1 ．f、 一1 1
式中：P。?！坠芾碚搹椥詳D毀強度，MPa；D ——
套管外徑，mm； 套管壁厚，mm。
表3為常用大口徑套管理論彈性擠毀強度，從
表3可以看到，隨著套管的直徑增大，抗擠毀的能力
變小，而壁厚增加，抗擠毀的能力增大。
表3 常用大口徑套管理論彈性擠毀強度表
套管直套管壁套管徑厚比套管徑厚比一1的平套管最大彈性
,~／mm 厚／mm (D。 ) 方[(D ／6)一1] 擠毀強度／MPa
(2)由于套管重力遠大于鉆機和鉆塔的提升能
力，必須采用加浮力板平衡重力下管法下套管。在
下管時產(chǎn)生浮力的空管段除受到拉力外，還受到因
鉆孔不直作用于套管的橫向彎折力，致使套管由圓
形變成為橢圓型，此時橢圓型套管在井內(nèi)所受的水
柱壓力在圓周截面上呈不均勻狀態(tài)，致使套管的實
際抗擠毀強度比理論值小，在沒有達到理論彈性抗
擠毀強度的條件下往往就會發(fā)生彈性變形，而隨著
套管柱進入井內(nèi)深度增加，所受的水柱壓力逐步增
大，當水柱壓力超過套管柱實際抗擠毀強度時，套管
瞬間被擠毀。在實際施工中，套管理論彈性擠毀強
度只能用于參考，應(yīng)綜合考慮鉆井的垂直度、鉆井液
密度確定空管段的長度。空管段所受的水壓應(yīng)小套
管理論彈性擠毀強度的30％ ，確保套管在下放時不
被擠毀。
(3)緩慢勻速下放套管，切忌猛提猛放急停，否
則產(chǎn)生的較大的沖擊力使套管彈性變形量增大，增
大了套管被擠毀危險性，同時對井壁產(chǎn)生沖擊，極易
引起井壁坍塌，造成卡埋套管事故。
(4)為改善整個套管柱的受力狀況，浮力板的
放置位置應(yīng)保證鉆機及鉆塔留有25％ 左右的額定
負載余量。該方法可以有效改善浮力板以下的套管
受力條件，使該段套管內(nèi)外所受的水柱壓力相同，確
保在下管時不會在該段發(fā)生擠毀事故。這比把浮力
板放在套管底部的下管工藝更安全，浮力板常用水
泥制作。近10個大口徑工程井的生產(chǎn)實踐證實，該
方法效果良好。
(5)從經(jīng)濟技術(shù)合理的角度出發(fā)，所下套管的
抗實擠毀強度必須比浮力平衡下管法空管段抗實擠
毀強度大20％ ～30％ 。當然管壁越厚擠毀強度越
大越安全，但所需費用越高，一般壁厚選用12～16
m m 0
(6)固井質(zhì)量也是決定套管是否被擠毀的重要
因素，有些套管擠毀事故是在水泥凝固后清空套管
內(nèi)鉆井液時發(fā)生的。其原因是所下人井內(nèi)的套管柱
抗擠毀強度小于全井段液體壓力的實際要求。如果
固井時發(fā)生水泥漿竄槽現(xiàn)象，或某承壓含水層未封
固好，此段仍為液體且液柱壓力大于套管的實際抗
擠毀強度，勢必發(fā)生套管擠毀事故。為保證固井質(zhì)
量達到設(shè)計要求，必須采取固井前循環(huán)調(diào)整泥漿性
能使其達標、清除井壁泥皮、在套管上設(shè)置扶正片、
注水泥漿前先注入前置液、制備合格的水泥漿、合理
準確的替漿量等技術(shù)措施。
(7)施工的區(qū)域在生產(chǎn)煤礦的上方，鉆井施工
存在與礦井施工相互影響的因素，為確保鉆井和礦
井生產(chǎn)安全，在地面鉆井工程未結(jié)束前，井下應(yīng)留有
保安煤柱，其安全距離按規(guī)范確定。
(下轉(zhuǎn)第53頁)
2010年第37卷第8期 探礦工程(巖土鉆掘工程) 53
(CMC)對其進行調(diào)整。通常情況下，泥漿的指標
為：新漿密度1．05～1．10 kg／L，循環(huán)漿密度1．15～
1．25 kg／L；含砂量<6％ ，粘度18～25 S，膠體率>
95％ ；pH值7～9。
新漿須靜置24 h充分水化膨脹后方可使用。
在施工過程中，須隨時掌握泥漿性能指標，及時對泥
漿進行調(diào)整。
3．5 墻體接頭
作為“三合一結(jié)構(gòu)”地連墻，質(zhì)量控制的另一個
關(guān)鍵點就是各單元槽段墻體接頭的處理。墻體接頭
處最忌諱夾砂、夾泥、砼澆筑質(zhì)量不能滿足要求、接
頭處形成素砼。施工二期槽段時，必須對一期槽段
接頭采用鋼絲刷或沖擊鉆進行清刷處理，主要是刷
除存留在接頭處砼壁上的泥沙或局部砼繞流的情
況。清刷干凈后方可下置鋼筋籠。所有的地連墻，
無論采用何種接頭型式，反映在鋼筋籠的兩側(cè)，均為
嵌入式形狀，只有接頭部位清屆 干凈，才能確保鋼筋
籠的順利入槽，并能與上一槽段形成緊密的結(jié)合，且
可以有效的防止?jié)B漏水。
4 工程實例
武漢永清片瑞安房地產(chǎn)公司A5地塊項目基坑
支護結(jié)構(gòu)采用地連墻，且地連墻與上部建筑結(jié)構(gòu)柱、
承臺、地下室樓板、人防墻等連接為一個整體，是典
型的地連墻“三合一結(jié)構(gòu)”。該項目地連墻施工設(shè)
備采用了意大利SOILMEC生產(chǎn)的HC一60型半導
桿式液壓抓斗，墻寬800 mm，墻深22～29 m。在進
行槽段劃分時，主要以6 m為單元槽段基數(shù)，局部根
據(jù)支撐設(shè)計位置進行了調(diào)整。施工時對拐角部位超
寬槽段Q31進行了分解，劃分為Q31一A(直段型)、
Q31一B(轉(zhuǎn)角型)兩個小巧的槽段。另外，對其他軸
線長度比較大的拐角異型槽段，也做了適當?shù)恼{(diào)整，
將縮小的尺寸調(diào)整到標準直段型槽段?，F(xiàn)場施工表
明，經(jīng)過這樣的調(diào)整，很好地克服了拐角槽段異型超
寬鋼筋籠加工的施工難點，使成槽和鋼筋籠安裝都
非常的順利，預(yù)埋件的安裝位置也與結(jié)構(gòu)圖紙完全
吻合，開挖后完全滿足結(jié)構(gòu)與支撐的要求。另外，該
項目接頭部位的處理采用沖擊鉆沖擊刷壁，接頭處
非常干凈，相鄰槽段墻體連接非常密實。該項目地
連墻由于采用“三合一結(jié)構(gòu)”，直接將地連墻用作了
地下室外墻，并與上部結(jié)構(gòu)很好的連成一體，形成擋
土、止水、結(jié)構(gòu)三功能合一，大量的節(jié)約了投資，起到
了非常好的效果，并對武漢地區(qū)深基坑采用地下連
續(xù)墻作為“三合一結(jié)構(gòu)”用墻起到了很好的借鑒作
用。
5 結(jié)語
隨著新材料、新設(shè)備的不斷出現(xiàn)，管理方法和解
析方法的不斷完善，地下連續(xù)墻作為一種施工方法，
其施工技術(shù)將日益成熟，“三合一”的功能結(jié)構(gòu)使用
也將越來越廣泛，并且將占據(jù)基坑工程的主導地位。
參考文獻：
[1] 易智宏，李小剛．地下連續(xù)墻施工技術(shù)難點探討[J]．探礦工程
(巖土鉆掘工程)，2004，31(4)：1O一12．
[2] 李小剛，易智宏，李莉萍．地下連續(xù)墻施工中泥漿的合理使用
[J]．探礦工程(巖土鉆掘工程)，2005，32(2)：15—17．
[3] 日本土木工程師協(xié)會．地下連續(xù)墻施工技術(shù)[Z]，1997．
(上接第50頁)
3 結(jié)語
在大口徑工程井施工中發(fā)生套管折斷、遇阻下
不到位、粘卡、套管被擠毀事故、固井時將鉆桿封固
在套管內(nèi)事故的主要原因是：工程在最終完井階段
下套管、固井施工中工藝技術(shù)措施不當，套管厚度選
擇過薄、泥漿參數(shù)不當?shù)仍蛩?。筆者結(jié)合多年
一線生產(chǎn)實踐經(jīng)驗提出的預(yù)防技術(shù)措施，通過在河
南、山西、安徽等地施工的11個大口徑工程井項目
的應(yīng)用實踐，證明這些措施可以有效地防范此類事
故的發(fā)生，目前該預(yù)防技術(shù)措施已在我局推廣使用。
參考文獻：
[1] 編寫組．鉆井監(jiān)督[M]．北京：石油工業(yè)出版，2003．
[2] 趙金洲，張桂林．鉆井工程技術(shù)手冊[M]．北京：中國石化出版
社，2004．
[3] 張春光，王果庭，姚克俊，等．聚丙烯酰胺泥漿的成分和性能的
研究[M]．北京：地質(zhì)出版社，1981．
[4] 武漢地質(zhì)學院，中南礦冶學院，長春地質(zhì)學院，等．鉆探工藝學
(下冊)[M]．北京：地質(zhì)出版社，1981．
[5] 武漢地質(zhì)學院，中南礦冶學院，長春地質(zhì)學院，等．鉆探工藝學
(中冊)[M]．北京：地質(zhì)出版社，1981．
[6] 徐同臺，崔茂榮，王允良，等．鉆井工程井壁穩(wěn)定新技術(shù)[M]．
北京：石油工業(yè)出版，1999．

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