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非能動(dòng)安全殼冷卻系統(tǒng)空氣流道的結(jié)構(gòu)改進(jìn)

文檔作者：張正張建普徐鵬文檔來源：深圳中廣核工程設(shè)計(jì)有限公司		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2021年10月12日
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doi:10. 16576/ j. cnki. 1007-4414. 2016. 06. 002
非能動(dòng)安全殼冷卻系統(tǒng)空氣流道的結(jié)構(gòu)改進(jìn)?
張　正,張建普,徐　鵬
(深圳中廣核工程設(shè)計(jì)有限公司上海分公司,上海　200241)
摘　要:提出了一種用于非能動(dòng)安全殼冷卻系統(tǒng)的新型空氣流道結(jié)構(gòu),鑒于原空氣導(dǎo)流板重量大,材料與施工成本高
的弊端,新結(jié)構(gòu)大量減少了空氣導(dǎo)流板的使用。筆者進(jìn)一步對(duì)兩種結(jié)構(gòu)的流場(chǎng)進(jìn)行了分析,比較出新結(jié)構(gòu)的冷卻能
力相對(duì)原結(jié)構(gòu)有明顯提升,驗(yàn)證了新型空氣流道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的可行性。
關(guān)鍵詞:非能動(dòng);安全殼冷卻;空氣導(dǎo)流板;冷卻性能
中圖分類號(hào):U464　　　　　　文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A　　　　　　文章編號(hào):1007-4414(2016)06-0003-04
Improvement for Air Path of the Passive Containment Cooling System
ZHANG　Zheng, ZHANG Jian-pu, XU　Peng (Shanghai Branch of China Nuclear Power Design Company, Ltd, Shanghai　200241, China)
Abstract: An improvement for air path structure of the passive containment cooling system is introduced in this paper. The
new structure would cut down the most part of the air deflector which bring on heavy weight and high cost of material and fabrication.
Through the analysis on both original and new structure flow field, it is shown that the new structure has more efficient
cooling performance than the original design, thus it proves the feasibility of the new air flow channel structure design.
Key words: passive; containment cooling; air deflector; cooling performance
0　引　言
非能動(dòng)安全殼冷卻系統(tǒng)(PCS)是我國引進(jìn)的第
三代非能動(dòng)先進(jìn)壓水堆核電機(jī)組的重要安全設(shè)施,其
作用是在發(fā)生破口事故或主蒸汽管破裂事故后,依靠
安全殼外表面的水膜蒸發(fā)和自然對(duì)流,帶走安全殼內(nèi)
的熱量,實(shí)現(xiàn)安全殼的降溫降壓,以保證安全殼的完
整性,防止內(nèi)部放射性物質(zhì)向外擴(kuò)散[1-2] 。
非能動(dòng)安全殼冷卻系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)其非能動(dòng)冷卻功能
的主要結(jié)構(gòu)是一段由鋼制安全殼殼體、圍繞安全殼的
混凝土屏蔽廠房以及空氣導(dǎo)流板組成的空氣流道。
空氣導(dǎo)流板將安全殼與屏蔽廠房之間的環(huán)廊分隔成
內(nèi)環(huán)廊與外環(huán)廊。內(nèi)環(huán)廊的空氣吸收了安全殼傳導(dǎo)
出的內(nèi)部熱量后升溫,形成密度差,由浮力驅(qū)動(dòng)形成
向上的氣流,然后從屏蔽廠房頂部的煙囪結(jié)構(gòu)排出。
外部環(huán)境的冷卻空氣由屏蔽廠房上的空氣入口進(jìn)入,
向下流經(jīng)外環(huán)廊后折流往上補(bǔ)充進(jìn)內(nèi)環(huán)廊。
空氣導(dǎo)流板通過支架安裝在鋼安全殼筒體的外
壁,鑒于安全殼有限的承載能力,須嚴(yán)格控制導(dǎo)流板
的重量,因而選用輕質(zhì)材料5454 鋁合金;同時(shí),為提
高導(dǎo)流板的耐腐蝕能力,要對(duì)導(dǎo)流板進(jìn)行陽極氧化處
理;并且,為保障隔出空氣流道的效果,對(duì)導(dǎo)流板的氣
密性及隔熱能力也有很高的要求。然而,由于其龐大
的結(jié)構(gòu),導(dǎo)流板仍然有140 t 的重量[3] ,對(duì)安全殼增
加了一個(gè)不小的載荷;而輕質(zhì)材料的應(yīng)用,和較高的
工藝要求,以及龐大的施工工作量,必然導(dǎo)致較高的
成本。
1　結(jié)構(gòu)改進(jìn)
針對(duì)非能動(dòng)安全殼冷卻系統(tǒng)原空氣流道結(jié)構(gòu)
(以下簡(jiǎn)稱原結(jié)構(gòu))設(shè)計(jì)的弊端,本文提出一種新型
空氣流道結(jié)構(gòu)(以下簡(jiǎn)稱新結(jié)構(gòu))的設(shè)計(jì)。如圖1 所
示,兩種結(jié)構(gòu)類似,區(qū)別在于新結(jié)構(gòu)大量縮減安全殼
筒體與屏蔽廠房之間的空氣導(dǎo)流板,不再分隔屏蔽廠
房與鋼安全殼之間的環(huán)廊,空氣流道僅保留了上升
段,并將空氣入口下移,廠房外的冷卻空氣直接從下
部入口流入,經(jīng)過安全殼與屏蔽廠房之間的環(huán)廊,從
頂部煙囪口流出。
圖1　PCS 空氣流道結(jié)構(gòu)示意
1. 空氣入口　2. 屏蔽廠房　3. 鋼安全殼　
4. 導(dǎo)流板　5. 檢修吊籃
·3·
·機(jī)械研究與應(yīng)用·2016 年第6 期(第29 卷,總第146 期)　　　　　　　　　　　　　　　　　　研究與分析
? 收稿日期:2016-09-25
作者簡(jiǎn)介:張　正(1985-),男,江蘇南通人,工程師,主要從事核電廠機(jī)械設(shè)備設(shè)計(jì)方面的工作。
萬方數(shù)據(jù)
　　新結(jié)構(gòu)的空氣流道入口通過在屏蔽廠房的混凝
土墻中埋入貫穿管件,作為外部空氣的吸入管。管道
呈52°傾斜向上,以便于減小吸入空氣的壓頭損失;
并在廠房外側(cè)設(shè)置百葉窗,防止雜物進(jìn)入。另外,入
口要盡量下移,以增加冷卻空氣流過安全殼熱表面的
面積;但屏蔽廠房的外圍是呈C 形環(huán)繞的輔助廠房,
空氣入口還需高于輔助廠房。因此,以地面標(biāo)高為0
m,在沒有輔助廠房圍繞的43% 圓周內(nèi),屏蔽廠房外
表面空氣入口的標(biāo)高為10 m,略高于安全殼外加強(qiáng)
筋的標(biāo)高9. 7 m。另有45%圓周內(nèi),空氣入口標(biāo)高為
20 m,略高于輔助廠房絕大部分區(qū)域的房頂標(biāo)高19.
2 m。剩余的12 %圓周內(nèi),輔助廠房的房頂標(biāo)高達(dá)到
了24 m,該區(qū)域需把入口設(shè)置在24 m 標(biāo)高之上。
新結(jié)構(gòu)中,混凝土屏蔽廠房的尺寸與原屏蔽廠房
類似,主要變化是內(nèi)徑的減小?？紤]到空氣流道中的
流速不宜過小,以利于穩(wěn)定氣流的形成和加強(qiáng)水膜的
蒸發(fā)換熱,因此,空氣流道即環(huán)廊的寬度不宜過寬,在
鋼制安全殼尺寸不變的前提下,需減小屏蔽廠房?jī)?nèi)
徑。但是,環(huán)廊內(nèi)還要容納檢修吊籃通過,以滿足鋼
安全殼在役檢查的要求,故將空氣流道的寬度設(shè)定為
800 mm。
新結(jié)構(gòu)依然設(shè)置了空氣導(dǎo)流板,作用是收窄空氣
流道,提高進(jìn)入擴(kuò)散段的氣流速度。該導(dǎo)流板的材料
可采用不銹鋼或經(jīng)過耐腐蝕表面處理的碳鋼,但沒有
了隔熱和氣密性要求,主體可改用框架結(jié)構(gòu)上覆蓋單
層板片的形式。新結(jié)構(gòu)中的導(dǎo)流板如圖2 所示,框架
結(jié)構(gòu)件焊接在屏蔽廠房的錐形頂和筒形墻體的預(yù)埋
板上,導(dǎo)流板下部呈60°向上傾斜,配合安全殼上封
頭的曲面形成逐漸收窄的空氣流道,流道最窄處寬度
為720 mm,比環(huán)廊處豎直段流道窄了10%,以提高
氣流速度。導(dǎo)流板下框架上還架設(shè)了檢修吊籃及其
導(dǎo)軌,用于安全殼的在役檢查。另在水平的框架上鋪
設(shè)柵格板作為檢修平臺(tái),并在圓周上某處的檢修平臺(tái)
以及對(duì)應(yīng)下方的導(dǎo)流板上設(shè)置活動(dòng)開口,便于升縮梯
通過以及人員進(jìn)入到檢修吊籃中。
圖2　新結(jié)構(gòu)導(dǎo)流板示意
　　新結(jié)構(gòu)在很大程度上縮減了空氣導(dǎo)流板的使用,
初步估算縮減后的重量不到原設(shè)計(jì)的20%,且懸掛
在屏蔽廠房上,可減輕安全殼的荷載,同時(shí)也能顯著
地減少制造與安裝成本。但新結(jié)構(gòu)是否可行還需要
驗(yàn)證其換熱能力是否滿足功能要求。本文利用流體
分析軟件Fluent 分析新舊兩種結(jié)構(gòu)的冷卻空氣流場(chǎng),
通過對(duì)兩個(gè)模型結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,驗(yàn)證新結(jié)構(gòu)的自然對(duì)
流的換熱能力。
2　建模計(jì)算
2. 1　模型假設(shè)
為簡(jiǎn)化分析,本文僅考慮冷卻水耗盡后,非能動(dòng)
安全殼冷卻系統(tǒng)依靠空氣自然對(duì)流冷卻的情況,因此
模型不包括水膜,不考慮水膜蒸發(fā)生成水汽混入流場(chǎng)
的質(zhì)量擴(kuò)散問題,僅對(duì)兩個(gè)模型的空氣自然對(duì)流換熱
進(jìn)行比較。
計(jì)算域以標(biāo)高為9. 7 m 的安全殼外加強(qiáng)筋為底
部,為取得保守的比較結(jié)果,原結(jié)構(gòu)空氣導(dǎo)流板的底
端有3 個(gè)標(biāo)高,取其最低的一個(gè),即12. 8 m,而新結(jié)
構(gòu)的空氣入口標(biāo)高取較高的一個(gè),即20 m。
另外,還做以下假設(shè):①流道中氣流為牛頓流體;
②假設(shè)安全殼均勻發(fā)熱,根據(jù)事故后長(zhǎng)期穩(wěn)定階段安
全殼內(nèi)釋熱量為6 MW[4] ,發(fā)熱率為22. 4 kW/ m3;③
流道處于常壓環(huán)境,僅考慮溫度對(duì)密度的影響,其他
物性定為常值。2. 2　計(jì)算域網(wǎng)格劃分
按1 ∶1 比例建立冷卻空氣流道的軸對(duì)稱模型。
由于流道呈細(xì)長(zhǎng)型,為允許網(wǎng)格有較大的長(zhǎng)寬比以匹
配流場(chǎng)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn),并且使網(wǎng)格與流動(dòng)方向一致以減
少數(shù)值耗散,結(jié)構(gòu)采用四邊形網(wǎng)格。另外,以安全殼
外壁面氣流速度的最大值隨網(wǎng)格密度變化小于3 %
為標(biāo)準(zhǔn),進(jìn)行網(wǎng)格無關(guān)解研究。2. 3　控制方程
計(jì)算域流體的控制方程采用Navier-Stokes 方
程[5] ,求解如下的非定常方程,用長(zhǎng)時(shí)間的漸近解趨
于定常狀態(tài)。
(1) 連續(xù)性方程
?ρ
?t
+ ?(ρu)
?x
+ ?(ρv)
?y
= 0 (1)
(2) 動(dòng)量方程
x 方向:
?(ρu)
?t
+ ?(ρu2 + p - τxx)
?x
+ ?(ρuv - τyx)
?y
= ρfx
(2)
y 方向:
?(ρv)
?t
+ ?(ρv2 + p - τyy)
?y
+ ?(ρuv - τxy)
?x
= ρfy
(3)
·4·
研究與分析　　　　　　　　　　　　　　　　　　2016 年第6 期(第29 卷,總第146 期) ·機(jī)械研究與應(yīng)用·
萬方數(shù)據(jù)
(3) 能量方程
?
?t ρ e + V2
2
æ
è
ö
ø
é
ë
ù
û
+ ?
?x ρ e + V2
2
æ
è
ö
ø
u + pu - k ?T
?x
é
ë
-
　　
uτxx - vτxy
ù
û
+ ?
?y ρ e + V2
2
æ
è
ö
ø
é v + pv -
ë
k ?T
?y
-
　　
uτyx - vτyy
ù
û
= ρq· + ρ(ufx + vfy) (4)
式中:ρ 是空氣密度,u 是x 方向速度,v 是y 方向速
度,V2 = u2 +v2,τxx 是x 向正應(yīng)力,τyxτxy 是x 向切應(yīng)
力,τxyτxy 是y 向切應(yīng)力,τyx = τxy,f 是體積力,其在x
和y 方向的分量是fx 和fy,?q
是單位質(zhì)量的體積加熱
率,k 是熱導(dǎo)率,e 是單位質(zhì)量?jī)?nèi)能。
本模型中空氣的溫差不大,因此空氣密度的變化
也不大,計(jì)算中密度項(xiàng)的設(shè)定采用Boussinesq 模型,
該模型除了動(dòng)量方程中的浮力項(xiàng),在其他的求解方程
中把密度視為常數(shù)。計(jì)算域的初始狀態(tài)同外部大氣
環(huán)境,溫度取為46. 1 ℃,壓力為標(biāo)準(zhǔn)大氣壓。通過方
程(1) ~ (4)求解ρ、u、v、e,以得到流場(chǎng)分布。
3　結(jié)果分析
根據(jù)自然對(duì)流換熱的原理可知,結(jié)構(gòu)的換熱能力
取決于安全殼表面空氣的流速和流量以及溫度,因此
下文比較兩個(gè)流場(chǎng)模型的速度與溫度分布。
3. 1　速度比較
圖3 和圖4 是兩種結(jié)構(gòu)空氣流道的速度云圖,以
及速度局部矢量圖。通過對(duì)比可以看出,兩種結(jié)構(gòu)的
流場(chǎng)速度分布類似。對(duì)于新結(jié)構(gòu),在豎直流道內(nèi),氣
流速度沿徑向從高到低分布,近壁面流速較高。對(duì)于
原結(jié)構(gòu),由于流道被導(dǎo)流板隔成兩部分,其上升流道
較窄,因此上升流道內(nèi)整體流速更高些。
圖3　原結(jié)構(gòu)速度云圖以及入口
處和氣流折彎處的速度矢量圖
　　具體豎直流道的速度比較如圖5 所示。圖5 是
在豎直流道的30 m 標(biāo)高截面上的速度曲線,橫軸是
徑向?qū)挾鹊奈恢?原結(jié)構(gòu)的空氣流道分布在19. 86 ~
21.19 m 之間,中間隔著導(dǎo)流板,曲線速度A 分兩段,
內(nèi)環(huán)廊的速度值較大。新結(jié)構(gòu)沒有導(dǎo)流板隔開,所以
曲線速度B 只有一段,近安全殼壁面的速度較大,遠(yuǎn)
離壁面逐漸減小?？梢钥闯?在靠近壁面的位置,兩
種結(jié)構(gòu)的氣流速度接近,約為3. 65 m/ s,在離開壁面
的小區(qū)域內(nèi),速度迅速增加到最大,該截面原結(jié)構(gòu)最
大流速約4. 75 m/ s,新結(jié)構(gòu)的最大流速約4. 25 m/ s,
相比原結(jié)構(gòu)降低了10. 5 %。流速的減小對(duì)水膜蒸發(fā)
換熱是個(gè)不利的因素,但近壁面的氣流速度相近,因
此新結(jié)構(gòu)對(duì)水膜蒸發(fā)的減弱有限,實(shí)際結(jié)果需要試驗(yàn)
驗(yàn)證。
圖4　新結(jié)構(gòu)速度云圖以及入口處和氣流
折彎處的速度矢量圖
圖5　同一標(biāo)高徑向位置速度分布
3. 2　溫度比較
圖6 是靜溫分布云圖,兩種結(jié)構(gòu)的溫度分布大致
相同,最高溫度分別為132 ℃和128 ℃,集中在安全
殼頂蓋中心的氣流滯留區(qū)域。新結(jié)構(gòu)的入口下方也
有一段空氣滯留區(qū),該區(qū)域沒有冷卻氣流降溫,但依
賴安全殼鋼制殼體本身良好的導(dǎo)熱性,雖然相比原結(jié)
構(gòu)導(dǎo)流板下方的對(duì)應(yīng)區(qū)域溫度要更高一些,但仍明顯
低于頂蓋頂部的溫度,不會(huì)影響安全殼完整性。
3. 3　流量比較
比較兩結(jié)構(gòu)的氣流流量,結(jié)果見表1。表中出口
流量是廠房頂部出口截面上的質(zhì)量流量,傳熱量是用
出口總熱量通量減去入口總熱量通量的差值,增長(zhǎng)比
率是用新結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)相比原結(jié)構(gòu)的增長(zhǎng)率。由于流道
·5·
·機(jī)械研究與應(yīng)用·2016 年第6 期(第29 卷,總第146 期)　　　　　　　　　　　　　　　　　　研究與分析
萬方數(shù)據(jù)
變寬,新結(jié)構(gòu)氣流的流量和氣流在整個(gè)流道的換熱量
都較原結(jié)構(gòu)有較大的增長(zhǎng)。可見新結(jié)構(gòu)在換熱能力
上要優(yōu)于原結(jié)構(gòu)。
圖6　靜溫分布云圖
表1　氣流流量比較
　原結(jié)構(gòu)新結(jié)構(gòu)增長(zhǎng)比率
出口流量(kg/ s) 171 275 +61%
傳熱量(MW) 3. 03 4. 82 +59%
4　結(jié)　論
介紹了一種核電機(jī)組非能動(dòng)安全殼冷卻系統(tǒng)空
氣流道的改進(jìn)設(shè)計(jì)方案,該設(shè)計(jì)能減少原結(jié)構(gòu)中大量
使用的空氣導(dǎo)流板。此外,通過流體計(jì)算軟件對(duì)兩種
結(jié)構(gòu)的流場(chǎng)建模分析,比較分析結(jié)果后得出,在事故
長(zhǎng)期穩(wěn)定階段、冷卻水耗盡的情況下,新結(jié)構(gòu)的自然
對(duì)流冷卻能力相比原結(jié)構(gòu)有很大的提升,驗(yàn)證了改進(jìn)
方案的可行性。
因此,此處的改進(jìn)方案對(duì)現(xiàn)有的采用非能動(dòng)安全
殼冷卻技術(shù)的核電機(jī)組,如AP1000、CAP1400 核電
機(jī)組等,有一定的參考價(jià)值,能幫助其改進(jìn)非能動(dòng)安
全殼冷卻系統(tǒng)結(jié)構(gòu),以達(dá)到降低材料、制造和安裝成
本以及縮短相應(yīng)的施工工期的目的,有著良好的經(jīng)濟(jì)
效益和工程應(yīng)用前景。
參考文獻(xiàn):
[1]　郭景任,楊孟嘉. AP1000 與EPR 專設(shè)安全系統(tǒng)的差異性比較和
分析[J]. 中國核電,2009,2(2):168-171.
[2]　劉友宏,孫明月. 出口高度對(duì)非能動(dòng)安全殼冷卻系統(tǒng)影響[J].
強(qiáng)激光與粒子束,2015,27(12):1260021-1260026.
[3]　王　斌,莊　源,姚俊濤,等. ASTM 材料B209 在三代核電安全
殼非能動(dòng)冷卻系統(tǒng)中的應(yīng)用[J]. 材料熱處理技術(shù),2012,41
(18):90-92.
[4]　葉　成,鄭明光,王　勇,等. AP1000 非能動(dòng)安全殼冷卻水
WGOTHIC 分析[J]. 原子能科學(xué)技術(shù),2013,47 (12):2225 -
2230.
[5]　John D. Anderson(著),頌　平,劉趙淼(譯). 計(jì)算流體力學(xué)基礎(chǔ)
及其應(yīng)用[M]. 北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2007.
■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■ (上接第2 頁)
因此,由模型的應(yīng)變?cè)茍D可知,施加的載荷不同
應(yīng)變也不相同,具體數(shù)據(jù)見表2。
表2　應(yīng)變分析數(shù)據(jù)表
載荷大小
(N)
應(yīng)力大小(MPa)
最大應(yīng)力最小應(yīng)力
40 0. 000 213 97 0
50 0. 000 270 23 0
60 0. 000 324 06 0
65 0. 000 346 93 0
75 0. 000 400 21 0
85 0. 000 455 04 0
結(jié)合有限元分析結(jié)果應(yīng)力應(yīng)變圖和應(yīng)力應(yīng)變分
析數(shù)據(jù)表可知,當(dāng)操縱桿上加載不同的力時(shí),機(jī)構(gòu)的
應(yīng)力應(yīng)變相應(yīng)發(fā)生變化。尤其是加載不同的操縱換
擋力,換擋機(jī)構(gòu)最大應(yīng)力和應(yīng)變都出現(xiàn)在操縱桿與芯
軸接觸的地方。因此,設(shè)計(jì)人員在設(shè)計(jì)過程中可以通
過調(diào)整操縱桿和芯軸接觸處桿的粗細(xì)來讓其應(yīng)力應(yīng)
變得到緩解。
4　結(jié)　語
以軟軸式換擋操縱機(jī)構(gòu)整體為研究對(duì)象,運(yùn)用
UG 軟件建立三維實(shí)體模型并簡(jiǎn)化,導(dǎo)入到ANSYS 有
限元軟件,進(jìn)行有限元分析,得到應(yīng)力應(yīng)變分布情況。
從而找出了軟軸式換擋操縱機(jī)構(gòu)工作中的薄弱之處
(操縱桿與芯軸接觸的地方),并提出了改進(jìn)意見。
縮短了開發(fā)周期,對(duì)以后的設(shè)計(jì)提供依據(jù),對(duì)提高軟
軸式換擋操縱機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)質(zhì)量具有一定參考價(jià)值。
參考文獻(xiàn):
[1]　王振學(xué),劉景峰. 汽車軟軸式變速操縱機(jī)構(gòu)[J]. 汽車技術(shù),1998
(4):18.
[2]　張榮瑾. 軟軸變速操縱系統(tǒng)的選型設(shè)計(jì)與驗(yàn)證[J]. 專用汽車,
2015(2):91-94.
[3]　劉惟信. 汽車設(shè)計(jì)[M]. 北京:清華大學(xué)出版社,2001.
[4]　王雪琴. 基于UG 的裝載機(jī)驅(qū)動(dòng)橋殼有限元分析[J]. 現(xiàn)代交通
技術(shù),2008(5):32-34.
[5]　唐紹華,劉世豪. 基于ANSYS 的客車車身結(jié)構(gòu)有限元分析及其
優(yōu)化設(shè)計(jì)[J]. 數(shù)字設(shè)計(jì)與數(shù)字制造,2007(10):11-15.
[6]　李　霞,徐為名. 基于ANSYS 番茄翻秧機(jī)機(jī)架的有限元分析
[J]. 機(jī)械設(shè)計(jì)與制造,2010(1):88-90.
[7]　李范春. ANSYS Workbench 設(shè)計(jì)建模與虛擬仿真[M]. 北京:電
子工業(yè)出版社,2011.
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研究與分析　　　　　　　　　　　　　　　　　　2016 年第6 期(第29 卷,總第146 期) ·機(jī)械研究與應(yīng)用·

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