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600MW火電機(jī)組節(jié)能優(yōu)化措施

文檔作者：楊成強(qiáng) 楊建平文檔來(lái)源：華電內(nèi)蒙古能源有限公司包頭發(fā)電分公司		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2022年02月25日
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第34卷第2期
2012年2月
華電技術(shù)
Huadian Technology
Vo1．34 No．2
Feb．2012
600 MW 火電機(jī)組節(jié)能優(yōu)化措施
楊成強(qiáng)，楊建平
(華電內(nèi)蒙古能源有限公司包頭發(fā)電分公司，內(nèi)蒙古包頭014013)
摘要：以華電內(nèi)蒙古能源有限公司包頭發(fā)電分公司600MW機(jī)組為例，對(duì)循環(huán)水系統(tǒng)、鍋爐燃燒系統(tǒng)、吹灰系統(tǒng)、輔機(jī)
系統(tǒng)進(jìn)行了全面分析，實(shí)施了燃燒優(yōu)化、汽輪機(jī)滑壓優(yōu)化、循環(huán)水系統(tǒng)優(yōu)化、凝結(jié)水泵電動(dòng)機(jī)變頻改造、汽封改造、重新布
置疏水管道等優(yōu)化措施，取得了良好的節(jié)能效果。
關(guān)鍵詞：600 MW火電機(jī)組；節(jié)能降耗；優(yōu)化措施
中圖分類號(hào)：TK 229 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：B 文章編號(hào)：1674—1951(2012)02—0005—02
0 引言
華電內(nèi)蒙古能源有限公司包頭發(fā)電分公司(以
下簡(jiǎn)稱華電包頭發(fā)電公司)從基建期開(kāi)始就把節(jié)能
技術(shù)改造工作放在很重要的位置，機(jī)組投產(chǎn)后，華電
包頭發(fā)電公司加大節(jié)能減排投資力度，摸索出一套
成功的節(jié)能方案并實(shí)施，經(jīng)濟(jì)和社會(huì)效益良好。
1 600 MW 機(jī)組節(jié)能優(yōu)化項(xiàng)目及節(jié)能效果
1．1 鍋爐點(diǎn)火前利用其他水源作為輔機(jī)冷卻水
華電包頭發(fā)電公司在機(jī)組設(shè)計(jì)安裝階段，為了
防止夏季循環(huán)水溫太高造成閉式水溫升高，在A閉
式冷卻器冷卻水門后加裝一路深井水，作為夏季降
低閉式冷卻水的備用水源。在鍋爐上水打壓階段或
機(jī)組啟動(dòng)階段，投人該路冷卻水降低閉式水溫度或
將相鄰運(yùn)行機(jī)組循環(huán)水聯(lián)絡(luò)運(yùn)行，引入該機(jī)組循環(huán)
水系統(tǒng)，關(guān)閉凝汽器進(jìn)水側(cè)2個(gè)入口門，循環(huán)水直接
通過(guò)開(kāi)式水泵后，進(jìn)入閉式水冷卻器作為冷卻水源，
回水直接進(jìn)入該機(jī)水塔，通過(guò)水塔聯(lián)絡(luò)門進(jìn)入相鄰
運(yùn)行機(jī)組水塔。該節(jié)能項(xiàng)目實(shí)施后，在鍋爐水壓試
驗(yàn)或機(jī)組啟動(dòng)階段，可不啟動(dòng)或推遲開(kāi)式水泵、循環(huán)
水泵啟動(dòng)。
節(jié)能效果：鍋爐一次汽、二次汽打水壓?jiǎn)?dòng)1次
耗時(shí)6 h，每小時(shí)可節(jié)電3 185 kW ·h，共節(jié)約廠用電
19 110 kW ·h；機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)1次耗時(shí)10 h，每小時(shí)
可節(jié)電3 185 kW ·h，共節(jié)約廠用電31 850 kW -h。
1．2 無(wú)電動(dòng)給水泵鍋爐冷態(tài)啟動(dòng)上水
該方案分2個(gè)階段完成：第1階段，鍋爐啟動(dòng)上
水初期至汽包壓力達(dá)0．6MPa，用1臺(tái)汽動(dòng)給水泵的
前置泵代替電動(dòng)給水泵給鍋爐上水；第2階段，主機(jī)
抽真空后，利用汽動(dòng)給水泵的備用汽源輔汽沖轉(zhuǎn)汽
收稿日期：201(I一10—28
動(dòng)給水泵、暖機(jī)，汽包壓力達(dá)0．6 MPa后，與單獨(dú)運(yùn)
行的汽前泵并泵，隨后停運(yùn)該汽前泵，保持該汽動(dòng)給
水泵組運(yùn)行；主機(jī)負(fù)荷達(dá)100 MW 時(shí)，另一臺(tái)汽動(dòng)給
水泵用四段抽汽沖轉(zhuǎn)，在主機(jī)負(fù)荷達(dá)240 MW時(shí)，該
汽動(dòng)給水泵與前一臺(tái)汽動(dòng)給水泵并泵接待負(fù)荷；在
主機(jī)負(fù)荷達(dá)360 MW 以上且機(jī)組運(yùn)行穩(wěn)定時(shí)，第1
臺(tái)投運(yùn)的小機(jī)汽源由輔汽切換為四段抽汽，保證了
機(jī)組啟動(dòng)過(guò)程中電動(dòng)給水泵一直處于備用狀態(tài)，節(jié)
電效果顯著。由于該方案在機(jī)組停機(jī)時(shí)，可用輔汽
帶1臺(tái)汽動(dòng)給水泵，電動(dòng)給水泵也一直可備用。
節(jié)電效果：機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)1次可節(jié)約廠用電10．0
萬(wàn)kW ·h，停運(yùn)1次可節(jié)約廠用電0．6萬(wàn)kW ·h。
1．3 凝結(jié)水泵電機(jī)工頻改變頻
華電包頭發(fā)電公司2臺(tái)600 MW機(jī)組均為調(diào)峰
機(jī)組，自動(dòng)發(fā)電控制(AGC)，負(fù)荷在350—600 MW
調(diào)整。低負(fù)荷時(shí)，一方面會(huì)造成凝結(jié)水壓力偏高，凝
結(jié)水管道及除氧器上水調(diào)門振動(dòng)大、系統(tǒng)噪音大，除
氧器上水調(diào)門線性變差，除氧器調(diào)門大幅波動(dòng)使除
氧器上水流量和除氧器水位大幅波動(dòng)，威脅機(jī)組安
全；另一方面，凝結(jié)水系統(tǒng)節(jié)流損失大，電能損耗大，
凝結(jié)水泵效率低，經(jīng)濟(jì)性差。2008年5月，對(duì) 1， 2
機(jī)組凝結(jié)水泵電動(dòng)機(jī)進(jìn)行變頻改造。變頻器采用
“
一拖二”的改造方式，即A，B凝結(jié)水泵共用1臺(tái)變
頻器。機(jī)組運(yùn)行中采用變頻凝結(jié)水泵運(yùn)行、工頻凝
結(jié)水泵備用的方式。當(dāng)凝結(jié)水泵變頻運(yùn)行時(shí)，除氧
器上水調(diào)門保持手動(dòng)全開(kāi)狀態(tài)，利用變頻器自動(dòng)調(diào)
節(jié)凝結(jié)水泵轉(zhuǎn)速，以控制除氧器水位；當(dāng)工頻凝結(jié)水
泵運(yùn)行時(shí)，原方式不變，采用除氧器上水調(diào)門自動(dòng)或
手動(dòng)控制除氧器水位。
節(jié)能效果：不但消除了凝結(jié)水系統(tǒng)低負(fù)荷時(shí)壓力
過(guò)高、管道振動(dòng)的現(xiàn)象，而且廠用電率下降0．12％ 。
1．4 循環(huán)水泵電動(dòng)機(jī)改造
內(nèi)蒙古包頭地區(qū)每年10月15日至第2年4月
· 6· 華電技術(shù) 第34卷
15 13為采暖期，環(huán)境溫度較低且時(shí)間長(zhǎng)達(dá)6個(gè)月，
在冬季單機(jī)單臺(tái)循環(huán)水泵運(yùn)行方式下，真空度最低
為83．0 kPa，最高為89．6 kPa，造成凝汽器人口循環(huán)
水溫度偏低，水塔結(jié)冰嚴(yán)重，2臺(tái)機(jī)組循環(huán)水泵電耗
達(dá)廠用電的1．3％ 。2009年9月，華電包頭發(fā)電公
司分別對(duì) 1， 2機(jī)組的 2和 4循環(huán)水泵電動(dòng)機(jī)進(jìn)
行改造，由原來(lái)的l6級(jí)改造為18級(jí)，功率由3 000
kW 降為2 100 kW，投入后運(yùn)行正常。
節(jié)能效果：改造后循環(huán)水泵運(yùn)行穩(wěn)定，全年節(jié)電
約889．9萬(wàn)kW ·h，節(jié)約資金約253．5萬(wàn)元。
1．5 主、再熱蒸汽管道疏水及高、低壓加熱器疏水
改造及優(yōu)化
由于主、再熱蒸汽管道疏水氣控門以及高、低壓
加熱器危機(jī)疏水氣控門內(nèi)漏，造成凝汽器熱負(fù)荷增
加，機(jī)組真空度降低，經(jīng)濟(jì)性變差；另外， 7， 8低
壓加熱器在負(fù)荷小于420 MW 時(shí)，正常疏水管道有
氣阻，造成疏水不暢，危機(jī)疏水調(diào)門全開(kāi)，也造成凝
汽器熱負(fù)荷增加，機(jī)組真空度降低。為此，對(duì)主、再
熱蒸汽管道及高、低壓加熱器危機(jī)疏水門門頭進(jìn)行
研磨，調(diào)整最低限位；對(duì) 5， 6低壓加熱器正常疏
水管道彎頭進(jìn)行技術(shù)改造，減少管道彎頭，重新布置
疏水管道，減少系統(tǒng)阻力，關(guān)閉主、再熱蒸汽管道疏
水氣控門前手動(dòng)門。
節(jié)能效果：通過(guò)此項(xiàng)技術(shù)改造，不但降低了凝汽
器熱負(fù)荷，而且凝汽器真空度提高了0．5 kPa， l，
2機(jī)組煤耗下降了1．25 g／(kW ·h)，機(jī)組經(jīng)濟(jì)性
增加。
1．6 主機(jī)汽封改造
華電包頭發(fā)電公司 1， 2機(jī)組于2006年10
月、11月投產(chǎn)，但2008年4月和2009年2月機(jī)組熱
耗率超過(guò)設(shè)計(jì)值。利用 1， 2機(jī)組大修機(jī)會(huì)，將
1， 2機(jī)組高、中壓缸汽封和阻汽片改造為布萊登
汽封，汽封改造31圈，阻汽片改造79圈。
節(jié)能效果：改造后機(jī)組運(yùn)行良好， 1， 2機(jī)組熱
耗率分別下降150 kJ／(kW ·h)和160 kJ!(kW ·h)，
1， 2機(jī)組煤耗下降2．5 (kW ·h)左右。
1．7 優(yōu)化 1， 2機(jī)組滑壓曲線
針對(duì)華電包頭發(fā)電公司 1， 2機(jī)組在50％ ～
90％ 負(fù)荷中投入滑壓曲線后，負(fù)荷調(diào)整時(shí)，主蒸汽超
壓、再熱器溫度超溫、調(diào)閥閥點(diǎn)位置不合適、節(jié)流損
失大等問(wèn)題，通過(guò)對(duì)滑壓曲線的理論研究，現(xiàn)場(chǎng)收集
試驗(yàn)參數(shù)并與中國(guó)華電集團(tuán)公司動(dòng)力技術(shù)研究中心
熱力試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析比較，根據(jù)機(jī)組真空度變化
情況定出 1， 2機(jī)組不同季節(jié)時(shí)的最佳滑壓曲線。
節(jié)能效果：該曲線投入后不但安全，配合了鍋爐
燃燒系統(tǒng)先進(jìn)過(guò)程控制APC(Advanced Process Con—
tro1)的投入，而且經(jīng)濟(jì)性較好，平均降低煤耗
2．0 g／(kW ·h)，提高了機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性，獲得了較好
的經(jīng)濟(jì)效益。
1．8 循環(huán)水系統(tǒng)運(yùn)行方式優(yōu)化
華電包頭發(fā)電公司 1， 2機(jī)組循環(huán)水系統(tǒng)為
聯(lián)絡(luò)運(yùn)行方式，機(jī)組運(yùn)行后沒(méi)有調(diào)試， 1， 2機(jī)組
循環(huán)水分開(kāi)運(yùn)行，造成春、秋季機(jī)組真空度偏低，2
臺(tái)機(jī)組4臺(tái)循環(huán)水泵均運(yùn)行，機(jī)組運(yùn)行不經(jīng)濟(jì)且廠
用電率高。根據(jù)循環(huán)水系統(tǒng)聯(lián)絡(luò)運(yùn)行設(shè)計(jì)方案，對(duì)
該系統(tǒng)進(jìn)行研究后，2009年春季成功實(shí)現(xiàn)“兩機(jī)三
泵”運(yùn)行方式；2009年11月，華電包頭發(fā)電公司在
“兩機(jī)三泵”運(yùn)行方式的基礎(chǔ)上積極探索，在對(duì)安全
性、可行性分析調(diào)研后，大膽試驗(yàn)“兩機(jī)一泵”運(yùn)行
方式，試驗(yàn)取得成功，機(jī)組安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行4個(gè)多月，
開(kāi)創(chuàng)了國(guó)內(nèi)濕冷火電機(jī)組循環(huán)水系統(tǒng)運(yùn)行方式節(jié)能
優(yōu)化的先河。
節(jié)能效果：春、秋季循環(huán)水系統(tǒng)為“兩機(jī)三泵”
運(yùn)行方式，每年可節(jié)電120萬(wàn)kW ·h，節(jié)約資金36
萬(wàn)元；冬季循環(huán)水系統(tǒng)為“兩機(jī)一泵”運(yùn)行方式，每
年可節(jié)電610萬(wàn)kw ·h，節(jié)約資金180萬(wàn)元。
1．9 采用等離子點(diǎn)火，實(shí)現(xiàn)無(wú)油點(diǎn)火
華電包頭發(fā)電公司機(jī)組設(shè)計(jì)有等離子點(diǎn)火系
統(tǒng)，機(jī)組調(diào)試階段為了趕工期，只對(duì)等離子點(diǎn)火系統(tǒng)
初步調(diào)試，鍋爐啟動(dòng)有時(shí)仍采用油槍點(diǎn)火，不但造成
燃油消耗量較大，而且威脅鍋爐的安全。華電包頭
發(fā)電公司成立攻關(guān)小組，對(duì)等離子點(diǎn)火系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)
化治理，2008年l2月，在 1機(jī)組啟動(dòng)時(shí)，成功實(shí)現(xiàn)
了等離子無(wú)油點(diǎn)火，現(xiàn)已全面推廣和應(yīng)用。
節(jié)能效果：每年可節(jié)約燃油600t，節(jié)約資金420
萬(wàn)元。
1．10 鍋爐燃燒系統(tǒng)、吹灰系統(tǒng)優(yōu)化
為了適應(yīng)機(jī)組加負(fù)荷響應(yīng)速率、提高鍋爐效率，
華電包頭發(fā)電公司引進(jìn)美國(guó)英維斯公司燃燒技術(shù)，
對(duì) 1， 2機(jī)組進(jìn)行燃燒系統(tǒng)和吹灰系統(tǒng)的優(yōu)化，經(jīng)
過(guò)近半年的調(diào)整試驗(yàn)，圓滿完成APC燃燒系統(tǒng)試
驗(yàn)，成功投運(yùn)。
節(jié)能效果：機(jī)組加負(fù)荷速率由原來(lái)的5 MW／min
增加至15 MW／min，鍋爐效率達(dá)93．6％。
2 結(jié)論
華電包頭發(fā)電公司積極探索節(jié)能挖潛技術(shù)，于
2008年全面啟動(dòng)節(jié)能挖潛工作，取得了滿意的效
果。2010年第1季度，華電包頭發(fā)電公司供電煤耗
為308．18 g／(kW ·h)，折算對(duì)標(biāo)煤耗值為299．37
g／(kW ·h)，綜合廠用電率為5．68％。華電包頭發(fā)
電公司將繼續(xù)加大節(jié)能資金投入力(下轉(zhuǎn)第10頁(yè))
· l0· 華電技術(shù) 第34卷
經(jīng)過(guò)1個(gè)多月的運(yùn)行，煤發(fā)熱量計(jì)算工作正常，
同工業(yè)分析數(shù)據(jù)相吻合，動(dòng)態(tài)特性較好，能實(shí)時(shí)反映
燃料發(fā)熱量變化。主要問(wèn)題是升、降負(fù)荷時(shí)發(fā)熱量
計(jì)算結(jié)果存在波動(dòng)，這主要是鍋爐熱慣性造成的。
氧量在線軟測(cè)量系統(tǒng)工作正常，氧量計(jì)算誤差與
目前氧量計(jì)顯示值的絕對(duì)誤差小于0．5％W(O )，在
負(fù)荷變動(dòng)時(shí)動(dòng)態(tài)響應(yīng)明顯優(yōu)于氧量計(jì)。在燃料發(fā)熱
量發(fā)生變化時(shí)，經(jīng)過(guò)熱量信號(hào)修正后，計(jì)算氧量的響
應(yīng)速度也達(dá)到要求。
鍋爐散熱損失、鍋爐未完全燃燒損失、鍋爐排煙
損失、鍋爐效率、機(jī)組發(fā)電效率、機(jī)組發(fā)電煤耗計(jì)算
采用鍋爐熱力試驗(yàn)規(guī)程推薦方法計(jì)算，在原始信號(hào)
正常情況下，最終得到的機(jī)組發(fā)電煤耗計(jì)算誤差小
于±5 g。
氧量軟測(cè)量系統(tǒng)存在的附加誤差：
(1)鍋爐吹灰。系統(tǒng)風(fēng)量采用送風(fēng)側(cè)流量計(jì)
算，當(dāng)鍋爐受熱面采用蒸汽吹灰時(shí)，由吹灰系統(tǒng)進(jìn)入
煙氣中的水蒸氣會(huì)導(dǎo)致氧化鋯氧量表測(cè)量氧量下
降，而軟測(cè)量氧量保持不變。根據(jù)觀察數(shù)據(jù)，實(shí)測(cè)測(cè)
量氧量一般偏低0．2％左右。系統(tǒng)風(fēng)量如采用引風(fēng)
側(cè)流量計(jì)算，在吹灰時(shí)氧化鋯氧量表和軟測(cè)量氧量
保持一致?？諝忸A(yù)熱器吹灰不產(chǎn)生影響。
(2)負(fù)荷。在低負(fù)荷下，系統(tǒng)一些參數(shù)測(cè)量精
度變差。當(dāng)負(fù)荷低于50％ 時(shí)，軟測(cè)量氧量要考慮附
加誤差。
(3)風(fēng)量測(cè)量裝置故障。軟測(cè)量所用風(fēng)量采用
送風(fēng)側(cè)風(fēng)量，在其他機(jī)組系統(tǒng)應(yīng)用問(wèn)題集中在熱一
次風(fēng)測(cè)量裝置出現(xiàn)飛灰堵塞或磨損，測(cè)量精度下降。
偶有二次風(fēng)測(cè)量裝置出現(xiàn)類似故障。如果測(cè)量裝置
不發(fā)生問(wèn)題，風(fēng)量測(cè)量漂移一般在機(jī)組正常運(yùn)行1
個(gè)月后可達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)。
(上接第6頁(yè))度，在全公司開(kāi)展“節(jié)能為我，我為節(jié)
能”的活動(dòng)，爭(zhēng)取更好的節(jié)能效益，全面提高華電包
頭發(fā)電公司的企業(yè)競(jìng)爭(zhēng)力。
參考文獻(xiàn)：
[1]華東六省一市電機(jī)工程學(xué)會(huì)．600 MW 汽輪機(jī)設(shè)備及其
系統(tǒng)[M]．北京：中國(guó)電力出版社，2006．
[2]王寧玲，張勇，楊勇平，等．600MW 火電機(jī)組節(jié)能降耗分
析與優(yōu)化措施[J]．中國(guó)電力，2009(9)：55—57．
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電機(jī)組節(jié)能降耗的影響[J]．中國(guó)電力，2010(10)：
44 —47．
[4]陳曉東，項(xiàng)廣陸．循環(huán)水系統(tǒng)和送風(fēng)機(jī)的節(jié)能優(yōu)化改造
[J]．華電技術(shù)，2011，33(6)：75—77．
7 結(jié)論
(1)鍋爐效率提高帶來(lái)的收益。鍋爐排煙氧量
測(cè)量準(zhǔn)確后，控制系統(tǒng)能更容易地將 控制在最優(yōu)
值附近，使得鍋爐效率提高。按照鍋爐效率平均提
高0．2％ 計(jì)算，則可以降低標(biāo)準(zhǔn)煤耗約0．6
g／(kW ·h)。
(2)送引風(fēng)機(jī)節(jié)能帶來(lái)的收益。Ot的優(yōu)化控制
降低送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)耗電量，按照通風(fēng)量平均降低
2％計(jì)算，折合降低煤耗2 g／(kW ·h)。
(3)鍋爐安全運(yùn)行帶來(lái)的收益。鍋爐排煙氧量
測(cè)量準(zhǔn)確后，可以降低因通風(fēng)不足帶來(lái)的爐膛結(jié)焦、
尾部煙道二次燃燒等事故的概率。另外，當(dāng)氧化鋯
氧量計(jì)故障時(shí)，可以提供給運(yùn)行人員一個(gè)有效的信
號(hào)用以調(diào)整燃燒，從而獲得相關(guān)的安全效益。
(4)增加燃料發(fā)熱量在線計(jì)算功，可使控制系
統(tǒng)或運(yùn)行人員根據(jù)實(shí)際情況更好地優(yōu)化燃燒，這對(duì)
經(jīng)常處于低負(fù)荷和變負(fù)荷工況下運(yùn)行的機(jī)組尤為
重要。
參考文獻(xiàn)：
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(編輯：白銀雷)
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士，從事電廠運(yùn)行方面的工作(E—mail：liqun—zhou@ 126．
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(編輯：劉芳)
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楊成強(qiáng)(1981一)，男，陜西寶雞人，助理工程師，從事電
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機(jī)運(yùn)行管理方面的工作(E—mail：yjp808@126．corn)。

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