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基于均勻設(shè)計的供熱機(jī)組安全運(yùn)行區(qū)的計算方法

文檔作者：王桐田亮文檔來源：華北電力大學(xué)控制與計算機(jī)工程學(xué)院		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時間： 2021年06月06日
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第43卷第5期
2016年9月
華北電力大學(xué)學(xué)報
Journal of North China Electric Power University
Vo1．43．No．5
Sep．，2016
doi：10．3969／j．ISSN．1007—2691．2016．05．14
基于均勻設(shè)計的供熱機(jī)組安全運(yùn)行區(qū)的計算方法
王 桐， 田 亮
(華北電力大學(xué)控制與計算機(jī)工程學(xué)院，河北保定071003)
摘要：在線計算汽輪機(jī)安全運(yùn)行區(qū)對供熱機(jī)組參與電網(wǎng)“調(diào)峰調(diào)頻” 至關(guān)重要。傳統(tǒng)熱力性質(zhì)工況圖以供熱
抽汽流量、汽輪機(jī)低壓缸排汽流量確定汽輪機(jī)工作點(diǎn)，但現(xiàn)場缺少這兩個信號的測點(diǎn)或測量不準(zhǔn)確。分析機(jī)
組發(fā)電功率、主蒸汽流量、供熱抽汽壓力、供熱抽汽流量、汽輪機(jī)低壓缸排汽流量之間的約束關(guān)系，建立發(fā)
電功率、主蒸汽流量、供熱抽汽壓力對供熱抽汽流量、汽輪機(jī)低壓缸排汽流量的多元擬合模型， 并結(jié)合均勻
設(shè)計確定決定機(jī)組安全運(yùn)行區(qū)的典型工況點(diǎn)。誤差分析表明，該方法擬合精度接近熱平衡方法。
關(guān)鍵詞：供熱機(jī)組；安全工作區(qū)；均勻設(shè)計； 多元擬合
中圖分類號：TK272 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1007—2691(2016)05—0088—06
Calculation M ethod for Safe Operation Zone of Heat
Supply Units Based on Uniform Design
W ANG Tong，TIAN Liang
(School of Control and Computer Engineering，North China Electric Power University，
Baoding 071003，China)
Abstract： Online calculation of the safe operation zone of turbine plays a significant role in the participation of heat
supply units in the frequency control and peak load regulation in power grid．Working points of turbine is usually deter—
mined by heat extraction steam flow and low-·pressure cylinder exhaust steam flow in traditional working conditions dia--
gram of thermodynamic properties；however，either there is no measuring point of those steam flow or the measuring re—
suhs are inaccurate． By analyzing the constrained relationship of generated power of the units，main steam flow，heat
extraction steam pressure and flow and low-pressure cylinder exhaust steam flow，multiple fitting model of generated
power，main steam flow and heat extraction steam pressure to heat extraction steam flow and low—pressure cylinder ex—
haust steam flow is established．Typical operating points which determine the safe operation zone of the units are found
by combining the uniform design． Error analysis shows that fitting accuracy of this method is similar to heat balance
method．
Key words：heat supply units；safe operation zone；uniform design；multiple fitting
0 引 言
“十一五”期間我國熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組的裝機(jī)容量
收稿日期：2015—12-22．
基金項(xiàng)目： 國家重點(diǎn)基礎(chǔ)研究發(fā)展計劃項(xiàng)目(973 計劃)
(2Ol2cB215200)； 中央高?；究蒲袠I(yè)務(wù)費(fèi)專項(xiàng)資
金資助項(xiàng)目(11QG73)．
進(jìn)一步擴(kuò)大，供暖季節(jié)，熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組一般工作在
“以熱定電”方式下，基本不參與調(diào)頻調(diào)峰電網(wǎng)，但
是，由于新能源的不穩(wěn)定性，電網(wǎng)側(cè)需要供熱機(jī)組
承擔(dān)一定的調(diào)峰調(diào)頻任務(wù)¨ 。風(fēng)電的大規(guī)模并
網(wǎng)，使電網(wǎng)波動加劇，尤其在供暖季節(jié)，風(fēng)電高發(fā)，
“棄風(fēng)”現(xiàn)象嚴(yán)重，更加需要利用供熱機(jī)組的儲能，
深度參與電網(wǎng)的調(diào)峰調(diào)頻，補(bǔ)償風(fēng)電造成的擾
動 。除發(fā)電負(fù)荷外，供熱抽汽流量和汽輪機(jī)低
第5期 王 桐，等：基于均勻設(shè)計的供熱機(jī)組安全運(yùn)行區(qū)的計算方法 89
壓缸排汽流量也直接影響供熱機(jī)組汽輪機(jī)運(yùn)行狀
態(tài)，在線計算供熱機(jī)組汽輪機(jī)安全運(yùn)行區(qū)間，是實(shí)
現(xiàn)這一目標(biāo)的必要條件 。
現(xiàn)場依據(jù)汽輪機(jī)廠家提供的汽輪機(jī)熱力性質(zhì)
工況圖判斷其安全運(yùn)行區(qū) ，但在工況圖中以供
熱抽汽流量和汽輪機(jī)低壓缸排汽流量反向確定主
汽流量與發(fā)電功率合理范圍，供熱抽汽流量與汽
輪機(jī)低壓缸排汽流量測量困難、精度低，造成這一
方法應(yīng)用困難。
在線計算供熱機(jī)組運(yùn)行安全區(qū)的研究主要集
中于機(jī)理建模方面：文獻(xiàn)[7]建立了供熱機(jī)組的發(fā)
電負(fù)荷與抽汽流量之間的非線性動態(tài)模型，文獻(xiàn)
[8—9]分別用熱平衡法和循環(huán)函數(shù)法迭代計算出
供熱機(jī)組的熱、電負(fù)荷關(guān)系以及不同抽汽流量下
電負(fù)荷的范圍，文獻(xiàn)[10]利用分段弗留蓋爾公式
分析了變工況下供熱機(jī)組負(fù)荷特性，討論了供熱
機(jī)組發(fā)電負(fù)荷與供熱抽汽壓力、流量等關(guān)系。但
都沒有解決需要直接或間接利用供熱抽汽流量或
汽輪機(jī)低壓缸排汽流量確定汽輪機(jī)安全運(yùn)行區(qū)間
的問題。
采用數(shù)據(jù)擬合方法，建立供熱抽汽流量與汽
輪機(jī)低壓缸排汽流量簡化計算公式，并通過多元
線性擬合的方法確定各流量與發(fā)電功率的關(guān)系。
在此基礎(chǔ)上，采用均勻設(shè)計? 的方法篩選出能夠
決定機(jī)組安全運(yùn)行區(qū)的典型工況點(diǎn)，提高擬合的
精確性，推算出供熱機(jī)組的安全運(yùn)行區(qū)，為機(jī)組深
度參與電網(wǎng)調(diào)峰、調(diào)頻提供支持。
1 供熱機(jī)組特性分析
1．1 熱力系統(tǒng)結(jié)構(gòu)
本文的研究對象為抽汽式供熱機(jī)組，汽輪
機(jī)與熱網(wǎng)部分如圖1所示。與純凝式機(jī)組相
較，供熱機(jī)組在中壓缸與低壓缸之間增加了
LV，汽輪機(jī)中壓缸的排汽分為兩部分，一部分
經(jīng)LV進(jìn)入低壓缸繼續(xù)做功，另一部分經(jīng)過EV
進(jìn)人熱網(wǎng)加熱器提供熱負(fù)荷，換熱后返回?zé)峋W(wǎng)
加熱器。熱網(wǎng)加熱器分為管側(cè)和殼側(cè)兩部分，
熱網(wǎng)循環(huán)水在管側(cè)流動，通過熱交換吸收殼側(cè)
內(nèi)供熱抽汽的熱量，并在二級換熱站釋放熱量；
供熱抽汽在殼側(cè)內(nèi)釋放能量并凝結(jié)成當(dāng)前壓力
下的飽和水進(jìn)入除氧器，加入凝結(jié)水系統(tǒng)進(jìn)行
新一輪的鍋爐水循環(huán)。
再
1一汽輪機(jī)高壓缸；2一汽輪機(jī)中壓缸；3一汽輪機(jī)低壓缸；4一
LV(汽輪機(jī)供熱調(diào)節(jié)蝶閥)；5一EV(熱網(wǎng)供熱調(diào)節(jié)蝶閥)；6一
熱網(wǎng)加熱器；7一熱網(wǎng)疏水泵；8一除氧器；9一給水泵
圖1 抽汽式汽輪機(jī)熱力系統(tǒng)簡圖
Fig．1 Thermal system diagram of extraction turbine
1．2 運(yùn)行約束條件
供熱機(jī)組在供暖季工作在“以熱定電”方式
下，同時提供熱、電兩種負(fù)荷，因此，供熱機(jī)組與純
凝機(jī)組的運(yùn)行范圍不盡相同。純凝式機(jī)組只受最
大最小負(fù)荷限制¨ ，理論上而言，最大負(fù)荷的約束
條件為汽輪機(jī)四閥全開工況下(VWO)最大進(jìn)汽
量，但因環(huán)境溫度等客觀條件的影響，實(shí)際的約束
量為汽輪機(jī)最大連續(xù)工況(TNL)下的最大進(jìn)汽
量；最小負(fù)荷的約束條件為鍋爐穩(wěn)燃且汽水均勻
條件下的最小蒸發(fā)量。
供熱機(jī)組因受供熱負(fù)荷的限制，其運(yùn)行工況
相較于純凝機(jī)組，約束條件更多：最大負(fù)荷的約束
條件還包括汽輪機(jī)額定熱耗考核工況(THA)下，
鍋爐負(fù)荷達(dá)到最大連續(xù)出力狀態(tài)(BMCR)時的飽
和蒸汽流量；最小負(fù)荷的約束條件還包括汽輪機(jī)
低壓缸的最小進(jìn)汽量。同時，中壓缸排汽壓力過
高會出現(xiàn)中壓缸末級“鼓風(fēng)”現(xiàn)象；低壓缸進(jìn)氣壓
力過低會出現(xiàn)低壓缸進(jìn)汽量不足的現(xiàn)象，汽輪機(jī)
反動，振動加劇、軸向推力變化，即所謂“悶缸”¨
現(xiàn)象，嚴(yán)重時會危及汽輪機(jī)運(yùn)行安全，導(dǎo)致汽輪機(jī)
“跳閘”停機(jī)事故。
1．3 熱力系統(tǒng)工況圖
供熱機(jī)組熱力系統(tǒng)工況圖是計算安全運(yùn)行區(qū)
的主要手段之一，其簡圖如圖2所示。圖中，虛線
為非供熱季機(jī)組的安全運(yùn)行區(qū)域，實(shí)線為供熱季
機(jī)組的安全運(yùn)行區(qū)域，其圍成的面積即為供熱工
況下機(jī)組安全運(yùn)行區(qū)，從圖中可以明顯看出，供暖
季機(jī)組的運(yùn)行區(qū)間明顯減小。
90 華北電力大學(xué)學(xué)報 2016矩
圖2 簡化機(jī)組工況圖
Fig．2 Simple operating mode chart of turbine
從上圖中可以看出決定機(jī)組運(yùn)行范圍的參量
主要為：主汽流量、供熱壓力、供熱流量與汽輪機(jī)
低壓缸排汽流量。當(dāng)機(jī)組在最小電力負(fù)荷時，低
壓缸排汽流量為最小冷卻蒸汽流量，據(jù)此可以推
算出機(jī)組的最小出力與主蒸汽、供熱抽汽流量的
關(guān)系；在最大負(fù)荷時，主蒸汽流量為TMCR工況下
的主蒸汽流量，根據(jù)額定工況下的各段流量焓值
可以推算出最大出力與供熱抽汽流量、低壓缸排
氣流量之間的關(guān)系。
圖3為某供熱汽輪機(jī)額定抽汽壓力下的工況
圖，在測得機(jī)組供熱抽汽流量與低壓缸排汽流量
之后，即可圈出機(jī)組的安全運(yùn)行區(qū)域。但這種方
法在應(yīng)用上有兩個難點(diǎn)：
(1)現(xiàn)場沒有供熱抽汽流量與低壓缸排汽流
量的測點(diǎn)，由于EV、LV的非線性，難以根據(jù)閥的
開度來判斷當(dāng)前流量。
(2)供熱壓力變化時，工況線發(fā)生變化，需引
入壓力修正，因此，在圈算安全區(qū)時需要找到對應(yīng)
的工況圖，難以編程，實(shí)現(xiàn)在線計算。
因此，構(gòu)造供熱抽汽流量與汽輪機(jī)低壓缸排
GEX／t·h-I：供熱抽汽量
l GE 00
2GE _300
3 G 00
4 G臣 100
5 GE
GK／t·h-ll低壓缸排汽量
llGI 0
22GJ O0
33 GK=400
44 GK-500
0 4O 80120160 200 240 280 320 360400 發(fā)電功率／MW
圖3 供熱汽輪機(jī)熱力系統(tǒng)工況圖
Fig．3 Operating mode chart of thermal system
汽流量的簡化計算公式并引入供熱壓力修正是計
算安全運(yùn)行區(qū)的必要前提。
2 均勻設(shè)計
2．1 均勻設(shè)計的基本理論
設(shè) “’∈R 表示m個因素(待考察變量)的
取值向量，m表示因素的個數(shù)，因素在取值范圍內(nèi)
的標(biāo)幺值 E R：，n稱之為水平，試驗(yàn)結(jié)果稱之
為響應(yīng)n引。均勻設(shè)計的目的就是建立一個易于表
達(dá)與計算的近似模型式(1)來逼近實(shí)際模型。
Y = “’
，
’
， ?
， )=Σ盧 “ )(1)
式中：JB 為插值系數(shù)。
若存在一個最大可容忍誤差 ，使得
I Y—f( ¨’，?， )l≤6 (2)
則為通過閾值檢驗(yàn)的模型。
記試驗(yàn)響應(yīng)Y在R 的平均值E(Y)為
E(Y)=』 u ，?， )dx¨ ，?，dx ’(3)
若在試驗(yàn)區(qū)域內(nèi)做了It次試驗(yàn)，其試驗(yàn)點(diǎn)集
為D = { =( ¨，? ¨， ，k=1，? ，n}，并
用響應(yīng)Y在這n個點(diǎn)的均值 來估計實(shí)際模型，
則這個估計的偏差由kolsma．Hlawaka不等式¨ 給
出：
E(y)一Y?！?( D(D ) (4)
其中：
一 1
Y。 n =÷n Σ，( “ )
上式中：
( 是函數(shù)，在R 上的全變差，D(D )為點(diǎn)
集D 在實(shí)驗(yàn)區(qū)域R 上的星偏差(star disctepancy)，
它是度量D 在 上散布均勻的測量度。
由不等式(4)可知：
(1)D(D )偏差越小，則估計的誤差越小，試
驗(yàn)點(diǎn)集均勻分布時偏差達(dá)D(D )到極小。
(2)kolsma—Hlawaka不等式右邊對函數(shù)的依
賴只存在于v(f)一項(xiàng)，若現(xiàn)有另外一個模型Y=
g( ‘¨，? ， ‘ ’)+8，且V(g)= ( 。如果利用
同一組試驗(yàn)點(diǎn)集D 來估計，與g，這時此時兩者有
著相同的誤差上界：
E(g)一言(D )≤V(g)D(O )= ∽D(D )(5)
均勻設(shè)計對模型的變化有穩(wěn)健性，它不僅能
第5期 王桐，等：基于均勻設(shè)計的供熱機(jī)組安全運(yùn)行區(qū)的計算方法 91
夠?qū)δ硞€特定的，( ‘¨，? ， )+ 做出估計，并
且可以對任意多個 ( 有界的g( ‘¨，? ， ‘“ )+
占做出估計。
2．2 均勻性的度量
現(xiàn)定義：在一個／'t的試次驗(yàn)中，令Ⅳ(D ，[0，
])為D 中的點(diǎn)落在落在[0， ]中的個數(shù)，當(dāng)D
中的點(diǎn)在R 中均勻分布時，B(D ，[0， ])應(yīng)與
[0， ]的體積相似 ” 。
記兩者的偏差為D( )，則
D( )：l ． 二 一v。l([o， ])l(6)
記兩者的 一星偏差為D(A)，則
。(A)=(【 l 一V。·([。， ])I 】Ti)
(7)
式(6)定義的偏差衡量均勻性不夠靈敏，在均
勻設(shè)計中，通常采用數(shù)論中的偽蒙特卡洛方法的
p一星偏差來描述均勻度。由于 p一星偏差忽略
了低于s維投影的偏差，對體現(xiàn)點(diǎn)集均勻性十分重
要的一維和二維沒有體現(xiàn)，有時會出現(xiàn)不合理的
結(jié)果，因此，Hickerenell將 p一星偏差的修正為中
心化 p一星偏差，記做CD ：
c。 c。 ，=c( ) 一 毫 c 2+ —
+ Σ11(1+ + 一[ )]寺
(8)
其中：
一丟】
CD2滿足kolsma—Hlawaka不等式，并且將D
中點(diǎn)的次序改變，或?qū)⒚總€試驗(yàn)點(diǎn)的m個坐標(biāo)任
意調(diào)換，相應(yīng)的偏差不變，適合作為衡量一個設(shè)計
均勻度的指標(biāo)，因此本文將使用CD 的大小作為
衡量均勻度的標(biāo)準(zhǔn)。
3 計算實(shí)例
3．1 機(jī)組簡介
抽汽式機(jī)組與純凝機(jī)組的主要區(qū)別在于供熱
部分，本文以JQ電廠單抽凝汽式機(jī)組為例計算其
供熱安全區(qū)，其熱力特性如圖4所示。供熱抽汽
管道布置在中壓缸與低壓缸之間，中壓缸排汽分
為兩路，一路通過蝶閥進(jìn)入低壓缸，另一路則進(jìn)入
供熱抽汽管道，經(jīng)熱網(wǎng)換熱后由熱網(wǎng)疏水泵輸送
進(jìn)入除氧器。其額定供熱壓力為0．35 MPa，額定
供熱抽汽流量為400 t／h。
1一再熱蒸汽(出)；2一再熱蒸汽(人)；3一供熱抽汽；
圖4 單抽凝汽機(jī)組的熱力特性
Fig．4 Thermed odynamic characteristics of extraction tur—
bine
3．2 均勻設(shè)計與工況點(diǎn)選擇
模型因素數(shù)的選擇與工況點(diǎn)數(shù)量密切相關(guān)，
最少工況點(diǎn)與因素數(shù)、待擬合的模型有關(guān)，關(guān)系如
表1所示。
表1 最少工況點(diǎn)與模型類型關(guān)系
Tab．1 Relationship of minimum operating points and mode
types
理論上，水平數(shù)較少時，無法擬合高階多項(xiàng)式
模型，故對模型的變化缺乏“穩(wěn)健性”，水平數(shù)較多
就可以有更多的模型選擇，但實(shí)際應(yīng)用中，由于歷
史運(yùn)行數(shù)據(jù)庫中的數(shù)據(jù)的隨機(jī)性較差，分布不均
勻等問題，隨著水平數(shù)的增加，模型的均勻程度先
升高后下降¨ ，如圖5所示。
圖5 不同因素數(shù)下模型的￡p一星偏差
Fig．5 Lp— star deviation in different models of different
factors
92 華北電力大學(xué)學(xué)報
在選擇模型的因素與水平時，可按照表1所
示的最少工況點(diǎn)，從線性模型開始計算，如若計算
結(jié)果滿足精度，則停止計算；若精度無法滿足需
求，則計算高一級別的模型，以此類推，直至模型
精度滿足要求為止。
現(xiàn)已知發(fā)電功率Q范圍與4個變量(主蒸汽
流量q 、供熱蒸汽流量q 低壓缸排氣流量q 供
熱壓力P )有關(guān)，故選取因素數(shù)m =4，最少典型
工況點(diǎn)的數(shù)量為5組；供熱抽汽流量的取值與機(jī)
故選取因素數(shù)m，=3，由機(jī)理分析可知關(guān)系為線性
或者二次關(guān)系，最少典型工況點(diǎn)的數(shù)量為4組；汽
輪機(jī)低壓缸排汽壓力的取值與機(jī)組當(dāng)前的發(fā)電功
率、主蒸汽流量、供熱壓力有關(guān)，故選取因素數(shù)m，
=3，由機(jī)理分析可知關(guān)系為線性或者二次關(guān)系，
最少典型工況點(diǎn)的數(shù)量為4。
均勻設(shè)計的數(shù)據(jù)選擇可以借助均勻設(shè)計表或
采用好格子法、拉丁方法計算。本文中借助文獻(xiàn)
[17]出列出的均勻設(shè)計表選擇數(shù)據(jù)，所使用的均
組當(dāng)前的發(fā)電功率、主蒸汽流量、供熱壓力有關(guān)， 勻數(shù)據(jù)表如表2所示。
襲2 基于均勻設(shè)計的典型工況點(diǎn)數(shù)據(jù)
Tab．2 Typical operating point data of uniform design experimentation
供熱抽汽流量擬合模型為
q =一122．45p +2．46q 一6．62Q一194．03 (9)
汽輪機(jī)低壓缸排汽流量擬合模型為
q。=105．75p 一1．Olq +4．43Q+78．04 (10)
式(9)～(10)中：g 為供熱蒸汽流量，t／h；g 為
低壓缸排汽流量，t／h；p 為供熱抽汽壓力，MPa；q
為當(dāng)前工況下的主蒸汽流量，t／h；Q為當(dāng)前機(jī)組發(fā)
電功率，Mw。
得到機(jī)組的供熱抽汽流量與低壓缸排汽流量
之后即可圈出安全運(yùn)行區(qū)，但是圈出的安全運(yùn)行
區(qū)難以編程實(shí)現(xiàn)在線計算，因此，需要擬合出發(fā)電
功率模型。
可調(diào)度發(fā)電功率擬合模型為
Q =一26．5lp +0．25q 一
0．047q +0．11qp+9．43 (11)
得到當(dāng)前機(jī)組的發(fā)電功率模型后，即可通過
最大最小條件的約束獲得當(dāng)前機(jī)組的安全運(yùn)行
區(qū)，具體為：
最小發(fā)電功率：低壓缸排汽流量為最小冷卻
蒸汽流量。
最大發(fā)電功率：主蒸汽流量為汽輪機(jī)最大連
續(xù)出力(TMCR)工況下的主蒸汽流量。
將上述約束條件帶入上述模型即可得到機(jī)組
運(yùn)行區(qū)間，表3為8組不同工況下的測量數(shù)據(jù)與
計算數(shù)據(jù)，其中抽汽流量、汽輪機(jī)低壓缸排汽流
量、發(fā)電功率區(qū)間均為本文模型計算得出，工況圖
區(qū)間為機(jī)組相應(yīng)工況圖中讀出。從表中可以看
出，模型的計算結(jié)果與工況圖十分接近，所需數(shù)據(jù)
較少計算簡單，易于在機(jī)組DCS(分散控制系統(tǒng))
中組態(tài)實(shí)現(xiàn)。
表3 模型計算值
Tab．3 Caculation results of models
第5期 王 桐，等：基于均勻設(shè)計的供熱機(jī)組安全運(yùn)行區(qū)的計算方法 93
若不考慮尋找具有決定性的典型工況點(diǎn)數(shù)
據(jù)，而是采用最d~-<-乘法擬合全部的工況點(diǎn)，得到
的擬合模型為
供熱抽汽流量擬合模型為
g =一169．93p +1．71q 一5．10Q +83．62(12)
汽輪機(jī)低壓缸排汽流量擬合模型為
q。 =195．67p 一0．83q +4．12Q 一46．95(13)
發(fā)電功率擬合模型為
Q ：一46．14p +0．219 3q +
0．198 3q +0．001 5qP +8．83 (14)
式(12)一(14)中：g 為供熱抽汽流量，t／h；p，
為供熱抽汽壓力，MPa；g 為主蒸汽流量，t／h；Q 為
發(fā)電功率，MW。
3．3 模型的評價標(biāo)準(zhǔn)
本文采用交叉檢驗(yàn)的方式評價模型，相應(yīng)的
指標(biāo)為關(guān)聯(lián)度、絕對差值率、均方根誤差率。
關(guān)聯(lián)度：
R ： (15)
√Σ(y —y) ( 一 )
絕對差值率
= Σ 1 Y 一y l (16)
均方根誤差率
— — — — — 一
R眥 √亡 (y —Yi)2 (17)
式中：，， 為實(shí)際的功率輸出，Y 為模型計算的功率
輸出，Y 為實(shí)際功率輸出的平均值，Y 為模型計算
功率輸出的平均值。
其數(shù)學(xué)意義為：關(guān)聯(lián)度表示擬合模型與真實(shí)
對象特性之間的關(guān)聯(lián)函數(shù)，關(guān)聯(lián)度越大，模型的擬
合效果越好；絕對差值率用于評價模型的差異度，
體現(xiàn)著樣本個體的差異對模型的影響，其值越小，
模型的預(yù)測能力越好；均方根誤差率反映著樣本
整體的差異對模型的影響，其值越小，模型越精
確。
由表4可以看出，基于均勻設(shè)計的模型的相
關(guān)度較高，已接近機(jī)理計算，另外，均勻設(shè)計得到
的模型的精確度要優(yōu)于最小二乘擬合。
表4 模型的評價指標(biāo)
Tab．4 Evaluation indexes of models
本文模型 最dx-乘擬合模型
q qp Q gr qp Q
／t．h一 ／t．h一 ／MW ／t·h一 ／t．h一 ／MW
R 0．973 0．968 0．955 0．955 0．942 0．938
M^E／％ 2．13 2．75 3．83 5．12 4．14 7．35
RMSE／％ 3．11 3．37 4．92 5．73 4．72 8．84
4 結(jié) 論
本文研究了一種基于均勻設(shè)計的供熱機(jī)組運(yùn)
行安全區(qū)的在線計算方法，得到如下結(jié)論：
(1)建立了供熱機(jī)組的主汽流量、發(fā)電負(fù)荷、
供熱抽汽壓力的擬合模型。
(2)機(jī)組運(yùn)行工況眾多，找出能決定機(jī)組安全
區(qū)的典型工況點(diǎn)，是提高擬合模型精度的關(guān)鍵。
通過均勻設(shè)計的方法尋找典型工況點(diǎn)，得到的擬
合模型的精度滿足要求，且數(shù)據(jù)量少，計算過程簡
單，易于實(shí)現(xiàn)在線計算。
(3)通過JQ電廠300 MW 機(jī)組的運(yùn)行數(shù)，驗(yàn)
證了算法的可行性，模型的計算精度與工況圖相
當(dāng)。
參考文獻(xiàn)：
[1]徐則林，姜燕妮，徐磊，等．熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組熱能深
度梯級利用的研究[J]． 華北電力大學(xué)學(xué)報，
2014。41(5)：107一l12．
[2]付殿崢，黃國和．基于因子交互分析的熱電廠經(jīng)濟(jì)
性優(yōu)化研究[J]．華北電力大學(xué)學(xué)報，2014，41
(4)：101—106．
[3]劉鑫屏，田亮，王琪．補(bǔ)償風(fēng)電擾動的供熱機(jī)組快
速變負(fù)荷控制方法[J]． 電力系統(tǒng)自動化，2014，
38 (6)：26—32．
[4]鄧拓宇，田亮，劉吉臻．利用熱網(wǎng)儲能提高供熱機(jī)
組調(diào)頻調(diào)峰能力的控制方法[J]． 中國電機(jī)工程學(xué)
報，2015，35 (14)：3626—3633．
[5]畢慶生，呂項(xiàng)羽，李德鑫，等．基于熱網(wǎng)及建筑物
蓄熱特性的大型供熱機(jī)組深度調(diào)峰能力研究[J]．
汽輪機(jī)技術(shù)，2014，56 (2)：141—144．
[6]王宏偉，馮矗飛，馮林魁，等．供熱機(jī)組調(diào)峰性能
試驗(yàn)[J]．熱力發(fā)電，2014，43(4)：106—109．
[7]王漪，薛永鋒，張敏，等．基于能量平衡法的供熱
機(jī)組電量分析數(shù)學(xué)模型[J]． 電力系統(tǒng)自動化，
2014，38 (8)：108一l12．
(下轉(zhuǎn)第104頁)
104 華北電力大學(xué)學(xué)報 2016年
(上接第93頁)
[8]李建剛，李麗萍，楊小琨．供熱汽輪機(jī)新汽耦合做功
計算的研究[J]．汽輪機(jī)技術(shù)，2010，52(6)：431—434
+442．
[9]呂瀝鋒，王培紅，金旭英，等．供熱機(jī)組熱化發(fā)電率算
法研究[J]．汽輪機(jī)技術(shù)，2002，44(4)：210—212．
[10]吳龍，袁奇，劉昕．供熱機(jī)組熱電負(fù)荷最佳分配方法分
析[J]．中國電機(jī)工程學(xué)報，2012，32(35)：6—12．
[11]黃永青，梁昌勇，張祥德．基于均勻設(shè)計的蟻群算法參
數(shù)設(shè)定[J]．控制與決策，2006，21(1)：93—96．
[12]林振嫻，楊勇平，何堅忍．熱網(wǎng)加熱器在熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)
中的全工況分析[J]．中國電機(jī)工程學(xué)報，2010，30
(23)：l4—18．
[13]王琪．風(fēng)電規(guī)模化并網(wǎng)條件下供熱機(jī)組優(yōu)化控制研
究[D]．北京：華北電力大學(xué)，2013．
[14]方開泰，劉民千，周永道．試驗(yàn)設(shè)計與建模[M]．北京：
高等教育出版社，2011．
[15]方開泰，馬長興．正交與均勻試驗(yàn)設(shè)計[M]．北京：科
學(xué)出版社，2001．
[16]王學(xué)棟，魏東，孫書耀，等．不同類型供熱機(jī)組的電熱
負(fù)荷優(yōu)化分配和調(diào)峰性能[J]．汽輪機(jī)技術(shù)，2010，52
(5)：327—390．
[17]趙曙光，焦李成，王宇平，等．基于均勻設(shè)計的多目標(biāo)
自適應(yīng)遺傳算法及應(yīng)用[J]．電子學(xué)報，2004，32
(1O)：1723—1725+1729．
作者簡介：王桐(1991一)，女，碩士研究生，研究方向?yàn)槟Ｊ阶R
別與數(shù)據(jù)融合。

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