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百萬機組孤島運行的電氣安全性分析

文檔作者：張楊迪肖華賓陳競高興慶文檔來源：神華廣東國華粵電臺山發(fā)電有限公司		點擊數(shù)：	更新時間： 2021年06月05日
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F
聚焦
 ocus
電力
神華廣東國華粵電臺山發(fā)電有限公司張楊迪,肖華賓,陳競,高興慶
百萬機孤島運行的電氣安全性分析
 Analysis on Electrical Safety for Island Operation of 1000MW Unit
率,并逐步帶動其它發(fā)電機組發(fā)電和擴大供電范圍,最終恢復全網(wǎng)
摘要:孤島運行是發(fā)電機組一種特殊的運行工況,具備孤島運行能力的大的正常運行狀態(tài)
型火電機組可以作為電網(wǎng)黑啟動的電源點。本文介紹了百萬機組實現(xiàn)孤島
運行的必要性和性能配置,通過對孤島運行的觸發(fā)和并網(wǎng)過程進行仿真和
試驗,論證了孤島運行的電氣安全性以及利用0%額定電壓空充線路方案
1孤島運行百萬機組的配置
的可行性
機組實現(xiàn)孤島運行的前提是具備快速切負荷(Fast Cut Back
關鍵詞:孤島運行快速切負荷(FCB);黑啟動:過電壓
FCB)功能,具體來講就是機組在高于某一負荷之上運行時(一般
 Abstract: Island operation is a special working condition of power unit. Large
30%40%額定負荷),因內部或外部(電網(wǎng)或線路等)故障與電網(wǎng)
 thermal power generating unit with the ability of island operation can be used
力維“組與解列帶用電運行”“
 as a black start power. This paper introduces the necessity and performance
 configuration of 1000MW units to achieve island operation ability. Simulation
停機”或“停機不停爐”的自動控制功能
 experiments of island-operating and power grid interconnecting demonstrates
孤島運行工況對火電機組尤其是大型火電機組來說特別考驗
 the security of island operation and the feasibility of the scheme with90%ted設備配置和控制能力。文獻[12-]對該類機組的高壓旁路系統(tǒng)容
 voltage charging circuit.
量、低壓旁路等系統(tǒng)配置,再熱安全門型式,除氧水器容、汽泵
 Key words: Island operation: Fast cut back (FCB): Black start: Overvoltage
汽源快切、控制系統(tǒng)的協(xié)調配合、負荷調節(jié)方式、廠用電切換等
問題和要求進行了探討
國華臺電6號機組是1000MW國產燃煤火力發(fā)電機組,其配置
截至2014年底,全國全口徑發(fā)電裝機容量為13.6億千瓦,其中的超超臨界塔式鍋爐、超超臨界單軸四缸四排汽反動式凝汽式汽
煤電裝機容量8.3億千瓦,隨著電力結構的調整,火電的裝機容量比輪機以及水氫氫冷卻無刷旋轉勵磁發(fā)電機均為上海電氣集團成套
重以及發(fā)電量比重將會逐年降低,但火電在很長一段時間內都將仍生產,旁路系統(tǒng)配置100%BCR容量高壓旁路,省去過熱器安全
是我國電力供應的主要來源。另一方面,火電經過多年的發(fā)展與閥,低壓旁路容量為65%BMCR,另配100%再熱器安全:給水
實踐,其總裝機容量大、技術成熟可靠以及600WM和1000MW大容系統(tǒng)配置2臺50%容量的汽動給水泵:凝結水系統(tǒng)配置3臺50%容量
量火電機組的廣泛投產運營現(xiàn)狀,使得電網(wǎng)對其有了更高的要求:凝結水泵,其中2臺變頻1臺工頻;設有一個500m的補給水箱,配
節(jié)能減排、參與深度調峰以及做電網(wǎng)黑啟動電源文以南方電備二臺500mh的凝結水輸送泵
網(wǎng)內最大火力發(fā)電廠6號百萬機組為例,主要介紹和分析其孤島運
數(shù)字電液調速系統(tǒng)( Digital Electro Hydraulic Control System,
行能力以及參與電網(wǎng)黑啟動的過程。
DEH)內設轉速控制模式,由上海汽輪機廠引進西門子技術成套
孤島運行是火電機組同電網(wǎng)解列自帶廠用電運行的一種特殊工配置;熱力控制系統(tǒng)采用和利時分散控制系統(tǒng)(Distributed Control
況,具備孤島運行能力的機組能夠在電網(wǎng)崩時維持廠用電,實現(xiàn) Systems,Ds),包括機組協(xié)調控制系Coordination Control
自啟動,在系統(tǒng)恢復時作為黑啟動電源,給停電的輸電設備、重要 System,ccs)、模擬量控制系統(tǒng)(Modulating Control System,
用戶和其它發(fā)電機組的廠用電負荷供電,同時維持合格的電壓和頻MCS)、機組順序控制系統(tǒng)(Sequence Control System,scs)、電
 56 AUTOMATION
A20159
氣部分發(fā)變組及廠用電的監(jiān)控(Electrical Corotrol System,ECs)
鍋爐爐膛安全監(jiān)控系統(tǒng)(Furnace Safety Supervisory System,
電氣來FC信號
sss),小汽輪機電液控制系統(tǒng)(Micro Electro Hydraulic Contro
電氣來信號2
 System,MEH)等
電氣B信號3
發(fā)電機額定電壓27kV,發(fā)電機裝設出口斷路器,高壓廠用電
為6kV電壓等級,設有2臺高壓廠用變壓器,其電源從發(fā)電機出口
斷路器和主變壓器之間引接,另有1臺停機/備用變壓器為6、7號機
圖3FCB信號觸發(fā)時序圖
組共用,其容量與高壓廠用變壓器相同,電源從一期工程220KV水泵運行,A/B凝泵工頻運行C凝泵備用,A/B引風機、AB送風
線引接。
機、AB一次風機自動狀態(tài)運行。10時38分05秒,人工模擬B套安
采用32接線方式的6號發(fā)變組一次主接線圖如圖1所示,其中
穩(wěn)裝置動作,順利切除5041和5042斷路器后觸發(fā)FCB,該信號為3
發(fā)電機額定容量1000MW,轉速3000r/min:806為發(fā)電機出口斷路個電氣硬接點通過熱控三取二邏輯確認后觸發(fā),持續(xù)時間7min
器,具備自動準同期并網(wǎng)功能;主變容量1140MVA發(fā)電機電能經FCB觸發(fā)時序圖如圖3所示
主變升壓至500kV5041和5043為邊斷路器,分別同兩條500kV母22孤島運行工況的進入
線(3M和4M)相連:5042為中斷路器,同72.5km的500kV峰FCB信號將觸發(fā)鍋爐RB號,立即跳開F磨煤機,10s后再
丙線相連,并且經過改造其已具備了自動準同期并網(wǎng)功能1PT和跳開E磨煤機,之后保持B/C/D制粉系統(tǒng)正常運行(鍋爐目標負荷
2PT分別為500kV鼓峰丙線線路側和6號主變高壓側電壓互感器。
480MW)發(fā)電機有功功率和無功功率變化曲線如圖4所示,其中
500鼓峰丙線
的996
有功功率即機組負荷在2s內由試驗前的996mw降至32MW,無功功
 es1PT
率由18MW降至28MW
50435042504
6號主變2PT
 1140MVA
6號發(fā)電機
1000
圖16號發(fā)變組一次主接線圖
2百萬機組脫離電網(wǎng)進入孤島運行工況分析
88
下面以2013年11月7日6號機組100%負荷FCB試驗為例,簡要分
 0.000 T8. 00036.000
析百萬機組滿負荷時甩去全部對外負荷進入孤島運行工況的過程
圖4發(fā)電機有功及無功功率
2.1孤島運行工況的觸發(fā)
理論上講機組進入孤島運行工況,由于突然甩掉對外全部的負
6號機組采用安穩(wěn)裝置的出口跳閘節(jié)點、斷路器運行位置進行
荷,電磁功率突然減少,而機械功率不變,機端電壓會升高,發(fā)電
綜合判斷作為觸發(fā)FCB的條件四,邏輯圖如圖2所示
機轉速(同汽輪機轉速)也會升高:根據(jù)反饋,勵磁系統(tǒng)開始調節(jié)
機端電壓,由于發(fā)電機轉子繞組電感較大,其勵磁電流不能突變
安穩(wěn)A套動作信號
導致機端電壓下降;隨后,隨著發(fā)電機轉速飛升機端電壓會再次
安B套動作信號
升,并最終在勵磁調節(jié)的作用下穩(wěn)定于額定電壓;汽輪機超速保護
(5041后輔助接點)Da
電氣FCB
(Over Speed Protect Controller,OPC)動作,旁路系統(tǒng)打開,機械
 DLh
功率迅速減小,機組進入轉速控制模式,轉速也隨之逐漸穩(wěn)定,最
5042跳閘后輔助接點)DlaD
終穩(wěn)定于3000/min左右。
 DLh
圖5為試驗過程中汽輪機轉速曲線,可以看到機輪機轉速試驗
前3001r/min,FCB觸發(fā)后轉速開始飛升,至1.2s轉速飛升至最大值
圖2電氣FCB觸發(fā)邏輯圖3150r/min,之后轉速開始下降,至12s,轉速下降至最小值2954r
觸發(fā)前機組在協(xié)調控制方式,負荷996MW,各項連鎖保護正min,之后轉速開始恢復,至22轉速穩(wěn)定在25r/min,期間oPC可
常投入,BCD/EF五套制粉系統(tǒng)運行,A制粉系統(tǒng)熱備用,AB給
靠動作使得汽輪機轉速高峰未觸及110%的基本保護停機值,轉速
57
 Focus
電力
 -speed
3孤島運行百萬機組并入電網(wǎng)過程分析
孤島運行機組并入電網(wǎng)分兩種情況:一是接入有載電網(wǎng),二
3150
是對空載線路進行充電,對空載線路充電又有三種方式:低電壓充
電、全電壓充電和零起升壓。
3.1孤島運行機組并入有載電網(wǎng)
以臺電6號機組為例,當安穩(wěn)裝置動作觸發(fā)FCB后,5041和
5042斷路器分斷,6號發(fā)變組同500kV電網(wǎng)分離自帶廠用電運行,
如果確認電網(wǎng)故障消除并且電網(wǎng)已帶載,那么6號發(fā)變組并入電網(wǎng)
可有兩種方式:一是孤島運行狀態(tài)直接通過安裝設有自動準同期裝
置的5042斷路器同期并網(wǎng),隨后再合上5041斷路器使得系統(tǒng)合環(huán)運
2900
25
行:二是將孤島運行機組的廠用電倒換至啟動/備用變壓器帶,斷
 time(s)
開發(fā)電機出口斷路器806,進行主變倒送電,之后再將高壓廠用電
圖5汽輪機轉速曲線倒換至兩臺高廠變帶,最后通過裝設自動準同期裝置的發(fā)電機出口
斷路器806同期并網(wǎng)。第二種操作方式適用于主變高壓側斷路器無
變化過程同理論分析一致。
同期并網(wǎng)功能的機組,但是在切換廠用電過程中存在很大的風險,
FCB觸發(fā)過程中發(fā)電機機端相間電壓(線電壓)錄波圖如圖6若廠用電切換失敗將引發(fā)停機停爐。臺電5042斷路器在建設之初并
所示,從上到下分別是UAB、UBC和UCA的有效值波形,可以明顯未設計同期并網(wǎng)點,為了使得第一種并網(wǎng)方式順利實施,6號機組
看到試驗前機端電壓為27kV,FCB觸發(fā)后經過約0.7s機端電壓升至完成了5042斷路器加裝同期點的改造。
最高(約29.7kV),隨后又經過約2s電壓降至最低(約26.5kV),
3.2孤島運行機組對空載線路充電
之后又經過約6s機端電壓逐步穩(wěn)定在27kV左右
當遭遇電網(wǎng)故障或大面積停電時,安穩(wěn)裝置動作觸發(fā)FCB,6
號機組進孤島運行工況,在電網(wǎng)恢復的過程中維持孤島運行的6
號機組將發(fā)揮黑啟動電源的作用,向空載的鼓峰丙線充電,恢復局
部電網(wǎng)。此種情況下線路存在較大的充電電容,系統(tǒng)情況復雜,若
機組及系統(tǒng)參數(shù)配合不當,或者恢復操作不當,將可能出現(xiàn)發(fā)電機
27000.0
 UBCH
自勵磁、進相能力不足以及系統(tǒng)過電壓問題。
32.1發(fā)電機自勵磁
27000.0
 UCA*
發(fā)電機自勵磁將導致機端電壓幅值失控飆升,損壞設備絕緣
14.00017.60021.20024.80028.4
或誘發(fā)軸系振蕩。文獻[20]用阻抗比較法從理論上計算和驗證了6
圖6100%FCB試驗機端三相電壓號機組空充鼓峰丙線不會發(fā)生機組自勵磁,并且可以通過計算得
表記錄了6號發(fā)電機組進入孤島運行工況過程中發(fā)電機機端知機組發(fā)生自勵磁時所對應的線路邊界長度為342km,遠大于鼓峰
電壓的部分實測數(shù)據(jù),有別于上方相間電壓的錄波,此處分相別丙線72.5km的實際長度
進行測量和記錄?？梢钥吹竭M入孤島運行的過程中暫態(tài)過電壓倍
為了驗證6號發(fā)電機對鼓峰丙線充電時是否會發(fā)生自勵磁現(xiàn)
數(shù)C相最大,達到了1.12倍,A、B相均為1.08倍,這同上面錄波曲
n
象,2013年7月4日,進行了發(fā)電機空載條件下帶鼓峰丙線零起升
線得到的數(shù)據(jù)基本保持一致(約1.1倍),并且過電壓倍數(shù)并未達壓試驗,通過手動勵磁的方式對機端電壓進行控制,手動零起升
到發(fā)電機過電壓保護定值(1段125倍0.5s動作、Ⅱ段1.0倍0.1s動壓過程中各測點的穩(wěn)態(tài)電壓及發(fā)電機出力數(shù)據(jù)如表2所示
作),也遠低于電力系統(tǒng)設備的絕緣承受能力
表2發(fā)電機帶空線路零啟升壓試驗結果
表孤島運行發(fā)電機機端電壓實測數(shù)據(jù)
50%電
100%電壓
發(fā)電機機端線電壓
12.76kV
26.76kV
孤島運行前孤島運行態(tài)孤島行孤島運行島運行穩(wěn)
發(fā)電機機端線電流
95306A
1920.5A
相別穩(wěn)態(tài)相電壓電壓正峰值態(tài)電壓負峰杰過電壓倍相電壓峰值
峰值(kV)
(V)值(kV)數(shù)(pu)(kV)
主變高壓側線電壓
252.33kV
526.87kV
24.8224.09
線路對側線電壓
(缺)
5294kV
22.82
發(fā)電機有功功率
3.18Mw
6.12Mw
B2287
24.10
81.0822.7
24.871.08
22.76
發(fā)電機無功功率
-21.15MVa
 -86.89MVar
c228525.64-24.191.1222.74
 58 AUTOMATION PANORAMA 2015.9
根據(jù)測量結果,在手動零起升壓過程中隨著勵磁電壓逐漸增下以90%發(fā)電機額定電壓空充鼓峰丙線的方案表3記錄了90%發(fā)電
大,各測點的電壓隨之平穩(wěn)增大,發(fā)電機電流、有功無功也隨之機額定電壓空充線路仿真電壓據(jù),為了便于分析這里只列出各測
平穩(wěn)增大且滿足機組安全運行的要求,驗證了號機組空充鼓峰丙點最大過電壓倍數(shù)相別的數(shù)據(jù)
線不會發(fā)生機組自勵磁
表390%發(fā)電機額定電壓空充線路仿真電壓數(shù)據(jù)
3.2.2發(fā)電機進相能力
空充態(tài)空充態(tài)
根據(jù)發(fā)電機和線路參數(shù)建立仿真模型對6號發(fā)電機空充鼓峰丙
空充前相電壓相電壓空充暫態(tài)暫態(tài)過程穩(wěn)相
測點態(tài)相電壓正峰值負峰值過電壓倍持時間值
線進行模擬測試,當機組由孤島運行工況向空載線路充電,發(fā)電機
 (Ev)
kV)()數(shù)(pu)(ms)
輸出有功P=44MW,無功Q=55MVAR;當機組在啟備變帶廠用電條
主變高壓側384.52700.15607621.8382388.19
發(fā)電機機端19.772509-27.571.41
4019.79
件下(也即發(fā)電機空載)空充線路時,機組輸出有功約為sM.6kv進線4496.5959014454.50
無功約為Q80MVAR
線路未端0726.25-640.721.878838932
6號發(fā)電機進相運行穩(wěn)定極限示意圖如圖7所示,仿真得
注:因線路空充前末端電壓為0,此處的過電壓倍為暫態(tài)相電
到的兩種工況下機組空充線路運行穩(wěn)定點在圖中分別對應A壓峰值同空充后穩(wěn)態(tài)相電壓峰值比較得來。
(4.4%,-5.5%)和B(0.5%,-8%),很明顯兩者均處于穩(wěn)定邊界
在表3中我們可以看到用90%額定電壓空充線路,主變高壓側
之上,說明機組進相運行能力滿足空充線路工況的要求
以及線路末端的暫態(tài)過電壓倍數(shù)最高、持續(xù)時間最長,分別達到了
機組有功(p
1.83倍82ms和1.87倍88ms,而鼓峰丙線線路保護定值為“80V”,
為線路額定電壓數(shù)的話約為38倍雖然過電壓已
換算為線路額定電壓倍數(shù)的話約為1386倍,雖然暫態(tài)過電壓已超過
線路過電壓定值但整個暫態(tài)過程很短只有約0.08s,而且并不是整個
5%
暫態(tài)過程均超過保護定值,所以線路保護不會動作。對于發(fā)電機來
說,空充過程中機端電壓暫態(tài)過電壓倍數(shù)最高達到1.41倍,暫態(tài)過
程持續(xù)時間40ms,也不會觸發(fā)發(fā)電機過電壓保護動作
1
進相運行限制線
2013年7月4日進行了90%發(fā)電機額定電壓空充鼓峰丙線試
機組實際運行點
20
驗,對空充過程的過電壓情況進行檢驗,相關測試數(shù)據(jù)記錄如表4
所示。
25
表490%發(fā)電機額定電壓空充線路試驗實測電壓數(shù)據(jù)
圖76號發(fā)電機進相運行與穩(wěn)定極限示意圖
另外,在表2中還可以看到:6號發(fā)電機帶空線路零啟升壓試驗
空充前穩(wěn)充暫態(tài)空充態(tài)空充暫態(tài)暫態(tài)過程穩(wěn)
過程中,電壓穩(wěn)定在100%時機組的有功和無功功率分別為6.12MW
測點相電壓正峰值負峰值過電壓倍持續(xù)時間壓峰值
和186.89MW,機組運行穩(wěn)定,也驗證了以上仿真結果和機組進行
主變高壓384.7955175697.8518186382.5
分析的正確
發(fā)電機機端19.722701kV-21.711.4
3119.58
6kV進線4.365.246.091.4042430
3.2.3系統(tǒng)過電壓
線路末
端
0596.64-725.991.89
92391.69
作為黑啟動電源,不管是傳統(tǒng)的水電機組還是具備孤島運行能
注:因線路空充前末端電壓為0,此處的過電壓倍為暫態(tài)相電
力的火電機組,其作為“星星之火”參與電網(wǎng)故障后的恢復不可避
壓峰值同空充后穩(wěn)態(tài)相電壓峰值比較得來
免地會出現(xiàn)系統(tǒng)過電壓情況,而黑啟動電源向空載電網(wǎng)送電又有三
對比表3和表4我們可以發(fā)現(xiàn)90%額定電壓空充線路實測數(shù)據(jù)同
種方式,采用零起升壓方式對線路充電可以有效控制過電壓倍數(shù),模擬數(shù)據(jù)基本一致,各電壓等級的智態(tài)過電壓水平均滿足國標和設
但是操作緩慢升壓時間過長,對燃煤機組來說不便執(zhí)行,影響整個
備參數(shù)要求
電網(wǎng)的黑啟動效率直接采用全電壓空充線路的方法操作簡便效
率最高,但是系統(tǒng)過電壓倍數(shù)較高,容易對設備和系統(tǒng)造成絕緣擊
穿等損壞采用低電壓對空載線路進行充電,可以彌補以上兩種方
4結語
本文分析了火電廠百萬機組FCB觸發(fā)進入孤島運行工況以及
法的不足,避免設備損壞或避雷器動作而重復停電等異常
重新并入電網(wǎng)的過程,就其中發(fā)電機組配置、系統(tǒng)過電壓、發(fā)電機
為了確認應該以具體什么數(shù)值的低壓向線路充電,我們通過多
轉速飛升、有功無功負荷調節(jié)、機組自勵磁及進相運行能力進行論
方討論并用仿真模型進行多次測試,最終確定了6號機組空載條件
(下轉66頁)
59
工c
專欄
 olumn變頻器與Pl
(上接57頁)
定的時間快速減速,從而實現(xiàn)離心機的快速制動。
證和分析,通過仿真模型測試和試驗實測對比得出結論臺電6號
機組三大主機設備以及高低旁路、再熱器安全閥、給水系統(tǒng)、凝結
4結語
水系統(tǒng)、熱工控制系統(tǒng)、電氣設備配置均滿足了孤島運行工況的要
本案例的核心問題之一就是再生變流器D1000的調試,其電求在參與電網(wǎng)黑啟動的過程中不會發(fā)生機組自勵磁和進相能力不
源接通與切斷的時序圖如圖5所示
足的文體,并且在機組進入孤島運行工況和以90%額定電壓空充鼓
接通
切斷
峰丙線的過程中不會發(fā)生危機設備和系統(tǒng)安全的過電壓現(xiàn)象
電源電壓
2(變流器運行準備完OFF
 oN
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母線電壓oN
討山西電力200():27-28.30.
M-M2(運行中1)OFF
4]劉皓明,丁帥,等含快速切負荷功能火電機組的電力系統(tǒng)黑啟動
 oN
策略電力系統(tǒng)自動化2013.37(9):23-28.11右
變頓器運行指令OFF
1【5],吳小辰,和識之電網(wǎng)大停電回顧及其警示與對策探討南方電
電機速度 OFF ON
1網(wǎng)技術2013.7(1):32-38
16]余長軍,熊巍,曾毅電網(wǎng)黑啟動試驗及勵磁控制[水電站機電技術
12011,34(1):41-43.
圖5D1000電源接通與切斷的時序圖1【7林姿峰勇周云等電力市場中的黑啟動服務電力系統(tǒng)自動化
連接再生變流器與變頻器進行運行時,需要注意以下事項:20022):13
接通再生變流器的電源之后,請在多功能接點輸出的再生變流器!8]軍,曾勇剛,楊晉柏等南方電網(wǎng)黑啟動方案電力系統(tǒng)自動化
2011,30(9):80-83.87
運行準備完畢信號置為ON后輸入再生變流器的運行指令:請確1金環(huán)對FCB若干問題的探討中國電力2007,40(5):59-62
認再生變流器正在運行(運行中1為ON),然后將變頻器的運行110]譚金,國產超臨界機組實現(xiàn)快速切負荷的若干技術問題探討廣東電
指令設為ON;停止再生變流器時,請將變頻器的運行指令設為1力201023(10:5-53
1]陳申余正環(huán)電網(wǎng)故障與火電廠機組控制應對中國電力2005
OFF確認電機停止之后再輸入停止指令;再生變流器停止,且38(3):703w火
多功能接點輸出的運行中1變?yōu)镺FF之后,再切斷電源。
【2】寧繼去1000MW火電機組FCB功能與系統(tǒng)配置探討廣西電力2009
D1000再生變流器的參數(shù)設置如表2所示。運行時,請將S2接(4):63-67
1【13]偉1000MW超超臨界機組FCB試驗中國電力2008.41(10:666
點的停止指令(4C)設為“閉”,將運行指令設為“開”如果[14]馮偉1000MW火電機組旁路系統(tǒng)作用及配置中國電力2005
已開始運行,即使將運行指令設為“開”,也會繼續(xù)運行,138(8):53-56
表2D1000變流器參數(shù)設置15郭鑫大型發(fā)電機組CB功能的探華北電力技術200222-23
16]尹武昌國產1000MW機組實現(xiàn)FCB功能可行性研究神華科技,2013
參數(shù)描述實際設置值
備注
11(5):54-58
d8直流線電壓指6控制回路端子
b1-02運行指令選擇
7]肖華賓,張楊迪基于火電廠百萬機組的電網(wǎng)大UPS電氣研究及實踐
級最小值:600V最大值:
電氣自動化2015,37(1):83-85
83-85
H1-01端子S1的功能選擇4B運行指令(2線制順控)
]GB/T181-2001電能質量:暫時過電壓和瞬過電壓S
H1-02端子2的功能選擇40
1]D/620-1997交流電氣裝置的過電壓保護和絕緣配合S
h2-0端子M-M2的功能運行中,表示正在輸入運行指令或20]甘超齊,肖華賓、張楊迪,等南方電網(wǎng)百萬機組作為黑啟動電源的電氣
再生變流器正在輸出電壓
研究及應用神華科技,2014,(5):53-57.62.
21]周衛(wèi)杰電網(wǎng)安全與水電站黑啟動電力安全技術,2004.6(9):48-50
參考文獻
本方園變頻器控制技術(第2版)[M北京:電子工業(yè)出版社2015
2李方園.變頻器應用技術(第2版)[M北京:科學出版社,2014.
作者簡介
作者簡介
張楊迪(1990-),男,安徽淮北人,助理工程師,理學學士,
李方園(1973-),男,浙江舟山人,高級工程師,畢業(yè)于浙
2011年畢業(yè)于中南大學,現(xiàn)任神華廣東國華電臺山發(fā)電有限公司
江工業(yè)大學信息學院工程碩士專業(yè),長期從事于變頻器等現(xiàn)代工
電氣二次專業(yè)檢修工程師,從事大型火電機組繼電保護和電氣自動
控產品的應用與研究工作,現(xiàn)就職于浙江工商職業(yè)技術學院
化設備的調試維護和技術管理,主要研究方向為發(fā)電廠電力系統(tǒng)自
動化、發(fā)變組及線路保護
66

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