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考慮三向應力作用的渤南泥頁巖地層坍塌壓力

文檔作者：劉曉蘭1 于立松2 文檔來源： 1．勝利石油工程有限公司鉆井工藝研究院 2．中國石油大學(華東)石油工程學院，		點擊數(shù)：	更新時間： 2024年02月26日
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第33卷第4期
2016年7月
鉆井液與完井液
DRILLING FLUID&amp;amp;COMPLETION FLUID
、，01．33 No．4
July 2016
doi：10．36960．issn．1001-5620．2016．04．005
考慮三向應力作用的渤南泥頁巖地層坍塌壓力
劉曉蘭1， 于立松2
(1．勝利石油工程有限公司鉆井工藝研究院，山東東營257000；2．中國石油大學(華東)石油工程學院，山東青島266000)
劉曉蘭等．考慮三向應力作用的渤南泥頁巖地層坍塌壓力[J]．鉆井液與完井液，2016，33(4)：27．31．
摘要渤南區(qū)塊羅家地區(qū)沙三儲層以泥頁巖為主，泥頁巖厚度大、分布廣，有機碳含量高，富含油氣。但是該組地層
微裂縫發(fā)育，巖石強度各向異性明顯，加上水化作用影響，水平井鉆井過程中井壁穩(wěn)定問題突出，使用傳統(tǒng)坍塌壓力預測
模型不能有效計算泥頁巖儲層的坍塌壓力，普通考慮弱面的分析模型通常忽略了中間主應力對巖石強度的影響，預測結果
也不如意。在對羅家地區(qū)泥頁巖礦物成分和微裂縫分布情況分析的基礎上，基于弱面強度理論，綜合考慮三向應力的影響，
建立了更精確的坍塌壓力預測模型。實例分析表明，對于該區(qū)域的泥頁巖鉆井，一味地增大鉆井液密度并不能保證井壁穩(wěn)
定，該區(qū)塊巖石碳酸鹽礦物含量較多，原始強度較高，且地層孔隙度低，如果使用控壓鉆井，使井底壓力略低于地層壓力，
可增加巖石強度，增大井壁穩(wěn)定性，并降低鉆井成本，增加鉆速。
關鍵詞泥頁巖；弱面；水平井；三向應力；坍塌壓力；井壁穩(wěn)定
中圖分類號：TE21 文獻標識碼：A 文章編號：1001．5620(2016)04．0027．05
Determination of Formation Collapse Pressure of Bonan Shale Taking into Account Tri-axial Stresses
LIU Xiaolanl，YU Lison92
(1．Research Institute ofDrilling Technology，Shengli Petroleum Engineering￡以，Dongying,Shandong 257000；
2．College ofPetroleum Engineering，China University ofPetroleum，Qingdao，Shandong 266000)
Abstract The lithology of the Shasan reservoir formations in Luojia，Block Bonan is mainly shales that are thick and widely spread．
The shales are rich in organic carbon and oil and gas．Borehole instability has been encountered during horizontal drilling because of
the developed fractures in those formations，the anisotropy of the formations，and the hydration of the formation rocks．Conventional
models prognosing the collapse pressure of the formations cannot be used to calculate the collapse pressure．Those models that only
consider the weak planes have no thought for the effect of intermediate principal stress on the strengths of rocks，and the prognoses
are generally not done satisfactorily．Mineral composition and fracture distribution have been examined about the shale samples taken
from Luojia，and based on the weak plane strength theory,a more accurate prognosis model，which takes into account the effects oftriaxial
stress，has been established for the prediction of collapse pressure．The application of the model shows that for wells penetrated
the shale formations，borehole stability cannot be realized through only higher mud weight．Carbonate formations with higher original
strengths and low porosity are not uncommon in this area．If managed pressure drilling(MPD)is used with bottom hole pressure
sli曲tly lower than formation pressure，the strength of the rocks can be increased，and hence the stability of the borehole wall．This，in
turn，will help reduce drilling cost and increase ROE
Key words Shale；Weak plane；Horizontal well；Tri—axial stress；Collapse pressure；Hole stabilization
渤南區(qū)塊羅家地區(qū)羅井區(qū)沙三段地層發(fā)育有數(shù)
百米厚的暗色泥頁巖，泥頁巖層理和裂縫非常發(fā)育，
鉆井過程中極易發(fā)生井壁坍塌，影響了鉆井作業(yè)效
率，增加了勘探開發(fā)成本。前人針對弱面地層的失
穩(wěn)已經(jīng)做了大量的探索研究。Aadony、Ong等‘卜31
使用弱面強度理論率先討論層理性地層對斜井井壁
基金項目：勝利石油管理局局級課題“泥頁巖力學化學耦合井壁穩(wěn)定預測技術研究”(GKBl304 o
第一作者簡介：劉曉蘭，高級工程師，1980年生，2008年畢業(yè)于中國石油大學(華東)油氣井工程專業(yè)并獲得博士學位，
現(xiàn)從事鉆井工藝技術和天然氣水合物方面研究。E-mail：151816360@qq．com。
萬方數(shù)據(jù)
28 鉆井液與完井液2016年7月
坍塌壓力的影響；在中國，金衍、劉向君、袁俊亮
等【4。6】也引進使用了弱面強度理論，結合傳統(tǒng)線彈
性井壁應力分布模型對井眼坍塌壓力和破裂壓力進
行定量研究，分析了不同井斜角下的井壁穩(wěn)定與弱
面的關系；劉志遠等【71則根據(jù)實際工程中的井眼
垮塌問題，擴展弱面準則，建立了水平井多弱面地
層井眼垮塌量的計算模型。但目前的弱面研究中，
只考慮兩向地應力狀態(tài)，即忽略了中間主應力的影
響，這對于完整地層的井壁穩(wěn)定性分析影響并不大。
但是對于弱面巖石及其組成的地層而言，由于巖石
破壞形式與完整巖石有明顯區(qū)別，有必要探索弱面
地層在真實三向應力狀態(tài)下的井壁穩(wěn)定模型。
1 渤南地區(qū)泥頁巖地層巖石性質分析
渤南羅家地區(qū)泥頁巖主要發(fā)育在下第三系沙四
上亞段和沙三段地層中，泥頁巖厚度大、分布廣，
巖性主要為暗色泥頁巖、泥質灰?guī)r。礦物成分主要
是黏土礦物、碳酸鹽礦物、石英、長石、黃鐵礦等。
由于巖石富含石英、長石及碳酸鹽礦物，脆性比較
大，巖石內部產(chǎn)生大量的微裂縫。雖然配套的油基
鉆井液對地層水化起到了一定的抑制作用，但是過
高的鉆井液密度設計，既增加了鉆井液成本和相應
的技術難度，也使鉆井液更易因為壓差作用通過裂
縫侵人地層，增大井眼周圍的孔隙壓力，造成失穩(wěn)
事故。
電鏡掃描圖片(見圖1)顯示，該區(qū)塊泥頁巖
巖石有一組水平層理，巖心孑L隙極少，但微裂縫發(fā)
育明顯，主要為縫寬2～4¨m的微裂縫，且方向
相互平行，單組長度一般不超過100岬，微裂縫
較小，在外力作用下不會產(chǎn)生裂縫端部應力集中現(xiàn)
象，故巖石可視為連續(xù)性介質，使用弱面準則進行
強度分析比較合適。分析認為，該區(qū)塊巖石裂縫主
要是微裂縫且相互距離較遠，與層理面方向一致，
可以與層理面視為同一組弱面。
圖l 渤南泥頁巖巖石微裂縫特征
2 考慮三向應力的弱面巖石強度分析
弱面巖石一般具有明顯的強度各向異性，前人
對于含弱面巖石的研究多是在對傳統(tǒng)的巖石強度模
型的研究基礎上進行拓展，得到了一些規(guī)律性的認
識，最常用的是Jaeger-Cook的單弱面理論【8】，但
是建立的巖石強度模型只考慮兩向地應力，忽略中
間主應力的影響，如圖2所示，對常規(guī)巖石強度擬
合結果較好，但并不能很好地解釋弱面巖石的強度
變化規(guī)律。但是對于弱面巖石而言，由于弱面破壞
形式與常規(guī)巖石破壞形式相差很大，中間主應力的
影響必須考慮。
p|C、
圖2含單組弱面巖石強度與夾角聲的關系吲
假定巖石發(fā)生剪切破壞，且臨界破壞條件
Jaeger J．C．的單弱面理論‘即的臨界破壞條件相同，
即在破裂面上滿足：
f≥c+#or (1)
式中：c為內聚力，MPa；∥是內摩擦系數(shù)，無量綱；
盯是正應力，MPa。
根據(jù)應力在三維空間中的轉換規(guī)律【6】，三維空
間中任意一平面上的正應力為：
盯=tp，+mp，+np：=，‘盯l+m‘盯2+門‘盯3 (2)
該平面上的剪應力滿足條件：
f2：R2一盯2
=12盯；+m2盯；+9120"；一(，2盯l+m2盯2+／120-3)2 G)
=(盯I一0"2)2，2m2+(盯2—0"3)2m2，22+(cr3一o"1)2門2，2
其中，、m、／,／分別為該平面法線在3個主應力方向
上的方向投影，即該平面的法線在以3個主應力為
主軸的坐標系中，其單位方向向量可以表示為(，，m，
甩)，R為任意平面上的合應力，MPa。
對于給定參數(shù)的巖石，當弱面在任意一角度
時，分別使用式(1)～(3)計算弱面所決定的
巖石強度和使用常規(guī)準則計算巖石本體所決定的
m∞∞加∞∞如0
萬方數(shù)據(jù)
第33卷第4期劉曉蘭等：考慮三向應力作用的渤南泥頁巖地層坍塌壓力29
巖石強度，取其最小作為巖石的表觀強度。使用
Matlab編程模擬了含單組弱面的巖石強度隨中間
主應力和弱面方向變化的規(guī)律。其中常規(guī)準則選用
Mohr-Coulomb準則。巖石強度參數(shù)：本體，c。=5
MPa，‰=400；弱面，c。=0 MPa，妒。=30。；最小主
應力0．3=10 MPa。
參考地層傾角、走向的概念，使用傾向和方位
角來表示弱面在三維空間中的方向，以3個主應力
方向為坐標軸作圖，即坐標系(x，Y，z)對應主
應力(吼，0"2，tr3)，方位角為層理面法線與y-Z平
面夾角，(。)，傾角為層理面法線與x-y平面夾角，
(。)，結果如圖3～圖6所示。
oo
50
皇45
世醴
交40
35
30
100
100
對比圖3～圖6可以發(fā)現(xiàn)，對于弱面巖石而
言，當應力條件中呸=毋，或者弱面條件中吒作用
方向與弱面的走向相同時，該模型的預測結果與
Jaeger J．C．只考慮2個應力的模型預測結果一致，
均是巖石表觀強度僅隨弱面法線與盯。之間的角度∥
的變化而變化，與其他角度無關，表現(xiàn)在圖中，即
圖3是圖2在平面上的拉伸，圖4～圖6中方位角
為00的情況下曲線與圖2一致。或者說，Jaeger．
Cook準則是考慮三向應力弱面破壞準則下的一種
特殊情況。
oo
西50
亂
萋40
垃N
強30
20
10
0
圖6 a2=a．時巖石強度隨弱面方向的分布變化圖
對比圖3～圖6的巖石最大強度可以發(fā)現(xiàn)，考
慮三向應力的弱面巖石表觀強度分析模型的分析結
果顯示：巖石本體抗剪切破壞的強度(最大強度)
不隨中間主應力的變化而變化，即本體所能承受的
最大主應力只隨最小主應力的變化而變化，與中間
主應力無關，因為巖石發(fā)生本體破壞時，其破裂面
與中間主應力方向一致，這與假定的模型臨界剪切
破壞條件相關。
圖4～圖6與圖2對比可以發(fā)現(xiàn)，在昵≠吧時，
相同的∥情況下，考慮三向應力預測的結果與傳統(tǒng)
％鉗
駝
∞
強
拍
弘
弛
如
■一
一
一
一．■●_■_●
鈣
∞
"
如
”
加
搭
O ■一～．瞳■I
一～■●
拍
甜
駝
徹
弧
弘
弘
弛
如一：|■●
萬方數(shù)據(jù)
30 鉆井液與完井液2016年7月
弱面模型預測的結果在大多數(shù)情況下是不一致的，
且具體偏移規(guī)律根據(jù)易的不同而不同。
1)在圖4中，a2=20 MPa時，弱面破壞區(qū)域
隨方位角的增大整體是減小的，方位角大于45。時
不再發(fā)生弱面破壞，圖4情況下巖石相對圖3中整
體安全性更高。此時使用Jaeger J．C．的單弱面準則
來衡量巖石強度和預測鉆井液密度窗口，預測結果
整體上是保守而且安全的。
2)在圖5中，02=30 MPa時，會產(chǎn)生弱面
破壞的弱面傾角∥隨方位角的增大開始向垂直
方向偏移，方位角為00時巖石在35。≤∥≤850
的區(qū)域發(fā)生弱面破壞，方位角為20。時巖石在
45。≤盧≤90。的區(qū)域發(fā)生弱面破壞，方位角大于
300時不再發(fā)生弱面破壞?？梢姡S著中間主應力
的增大，如圖6所示的情況下，巖石強度隨弱面角
度的分布規(guī)律相對圖2、圖3所發(fā)生的變化非常明
顯，說明中間主應力對弱面巖石強度影響是非常大
的。對于圖5、圖6所示的情況，使用Jaeger J．C．的
單弱面準則預測的巖石強度不能正確地評價所有情
況下的弱面巖石。
3)值得一提的是，隨著吼值增大到逼近
Mohr-Coulomb準則所計算的吼時，該模型所計算
的數(shù)值逐漸出現(xiàn)一些空值，如圖6中的大量藍色區(qū)
域(盯．值為0區(qū)域)，此條件下僅啦和吒共同作用
即可使弱面發(fā)生破壞，這也說明了Mohr-Coulomb
準則忽略中間主應力的方法是值得商榷的。
對比分析結果，三向應力條件下弱面巖石強
度的變化規(guī)律與傳統(tǒng)弱面準則的規(guī)律相差較大，要
想更精確地預測三向應力條件下弱面地層的安全情
況，應力與弱面的相對方位和大小是非常重要的。
Lee【l伽等使用坐標轉換的原理建立了直接將井壁應
力轉換到弱面坐標內進行計算的方法，陳平、馬天
壽【1”等對該方法進行了翻譯和整理，并用來預測
井周剪切破壞失穩(wěn)區(qū)域。使用該模型，結合本文的
弱面強度準則，即可建立考慮三向應力的井壁坍塌
壓力預測模型。
3 實例分析
通過對渤南羅家地區(qū)巖心進行Kaiser實驗，
測得的地層水平最大主應力為55．5 MPa，水平最
小主應力為47．6 MPa(方位為NE79．46。)，垂直
主應力為85 MPa，預測地層壓力系數(shù)高達1．75；
泊松比為0．263。三軸實驗表明，該區(qū)塊泥頁巖
在微弱水化時強度性質較好：本體，c0=32 MPa，
‰=290；弱面Cw=19 MPa，妒。=8．590。該地區(qū)某實
鉆水平井鉆進方位為NE2700，由于沒有合適的坍
塌壓力計算模型，雖然使用常規(guī)模型預測的鉆井液
密度僅需1．02 eCcm3，但是根據(jù)前期直井經(jīng)驗，以
及地層壓力系數(shù)，選用油基鉆井液且密度高達1．92
g／cm3來維持，增加了鉆井成本，且影響鉆速。
使用本文的模型進行模擬，考慮三向應力作用
下的單弱面地層井壁坍塌壓力當量密度分布如圖7
所示。
圖7坍塌壓力當量密度(g／cm3)分布圖
分析表明，該井2個水平主應力相差不大，因
而坍塌壓力當量密度在不同方向的變化不明顯，但
是在NE80。和NWl0。兩個水平主應力方向上鉆進
需要的鉆井液密度相對較低。使用弱面分析模型認
為，該地區(qū)巖石基礎強度較高，考慮微弱水化情況
下的坍塌壓力當量密度仍然不到1．65 g／cm3。而實
際鉆井中卻使用了高達1．92 g／em3的鉆井液密度，
這即增加了鉆井成本和技術難度，降低了鉆速，實
際上高密度鉆井液使得鉆井液濾液在壓差作用下更
易侵入地層，增加井周地層孔隙壓力系數(shù)而增加坍
塌危險，而且本區(qū)塊巖石微裂縫發(fā)育的特征使得微
裂縫在該情況下極易張開甚至延伸，從而進一步加
劇水化，降低強度。過高的鉆井液密度還增大了對
鉆井液濾失性能的要求。
分析認為，對于本區(qū)域的泥頁巖鉆井，一味地
增大鉆井液密度并不能保證井壁穩(wěn)定，該區(qū)塊巖石
碳酸鹽礦物含量較多，原始強度較高，且地層孔隙
度低。如果使用控壓鉆井，使井底壓力略低于地層
萬方數(shù)據(jù)
第33卷第4期劉曉蘭等：考慮三向應力作用的渤南泥頁巖地層坍塌壓力
壓力，可增加巖石強度，增大井壁穩(wěn)定性，并降低
鉆井成本，增加鉆速。
4 結論
1．渤南區(qū)塊巖石以灰褐色泥頁巖、泥質灰?guī)r為
主，微裂縫發(fā)育，可視為單組弱面的巖石。
2．傳統(tǒng)弱面強度準則只考慮兩向應力，對弱面
巖石強度的分析是不精確的?？紤]三向應力的分析
結果表明，傳統(tǒng)模型的分析結果并非單純的保守或
者過高的，而是有些情況下判斷過于保守，有些情
況下對危險判斷不足。
3．實例分析表明，過去使用的鉆井液密度是過
高的，實際巖石并不需要如此高的密度維持井壁穩(wěn)
定，如果使用控壓鉆井的方法，可以增大井壁的穩(wěn)
定性能，并且降低對鉆井液濾失性等性能的要求，
降低鉆井液的技術難度和成本。
參考文獻
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(收稿日期2016．5．6；HGF=1604N1；編輯王小娜)

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